Pag-unlad at pagpapatupad ng dokumentasyon ng disenyo. Dependent tolerances ng lokasyon at hugis Pagpili ng halaga para sa dependent tolerance ng GOST coaxiality


Pangalan ng parameter Ibig sabihin
Paksa ng artikulo: Dependent tolerance
Rubric (temang kategorya) Standardisasyon

Mga antas ng relatibong geometric na katumpakan ng mga tolerance ng hugis at lokasyon ng mga ibabaw

Ito ang kaugnayan sa pagitan ng pagpapaubaya ng hugis at posisyon at ng pagpapaubaya sa laki ng tampok:

A – normal na kamag-anak geometric na katumpakan(ang mga pagpapaubaya sa hugis o posisyon ay humigit-kumulang 60% ng sukat na pagpapaubaya);

B – nadagdagan ang relatibong geometric na katumpakan (ang mga pagpapaubaya sa hugis o lokasyon ay humigit-kumulang 40% ng sukat na pagpapaubaya);

C – mataas na relatibong geometric na katumpakan (mga pagpapaubaya sa hugis o posisyon ay humigit-kumulang 25% ng sukat na pagpapaubaya).

Mga pagpapaubaya sa hugis mga cylindrical na ibabaw(para sa mga deviations mula sa cylindricity, roundness at longitudinal section profile), na tumutugma sa mga antas A, B at C, ay humigit-kumulang 30, 20 at 12% ng size tolerance, dahil nililimitahan ng shape tolerance ang radius deviation, at nililimitahan ng size tolerance ang paglihis ng diameter ng ibabaw. Kung ang mga tolerance ng hugis at lokasyon ay limitado sa pamamagitan ng laki ng tolerance na patlang, kung gayon ang mga ito ay hindi ipinahiwatig.

Para sa hindi pagsasama at madaling ma-deform na ibabaw ng mga elemento, ang pagpapaubaya ng hugis ay dapat na mas malaki kaysa sa pagpapaubaya sa laki.

14 Hindi natukoy na mga tolerance ng hugis at lokasyon

ay itinatag batay sa klase ng kalidad o katumpakan kung saan tumutugma ang pagpapaubaya sa laki. Ang pagpapaubaya ay maaari ding tukuyin sa mga teknikal na kinakailangan.

Kung sakali hindi natukoy na mga pagpapaubaya sa hugis ay hindi itinalaga, pagkatapos ay pinapayagan ang anumang paglihis ng hugis sa loob ng tolerance range ng laki ng elementong pinag-uusapan. Maliban kung ang mga pagpapaubaya para sa parallelism, perpendicularity, tilt o axial runout ay tinukoy. Kung gayon ang hindi natukoy na pagpapaubaya para sa flatness at straightness ay katumbas ng tolerance para sa mga paglihis na ito.

SA hindi tinukoy na mga pagpapaubaya sa lokasyon mas kumplikado ang sitwasyon. Dito, para sa mga kaso ng paglihis mula sa parallelism, perpendicularity, coaxiality, symmetry, at lokasyon, ang mga hiwalay na kinakailangan ay ipinapataw.

- ϶ᴛᴏ variable tolerance, kung saan ang pagiging angkop ng isang elemento ay tinatasa batay sa aktwal na sukat ng mga nakakaimpluwensyang elemento na nakuha para sa bawat partikular na bahagi. Ang mga dependent tolerances ay kailangan upang mapataas ang ani ng mga angkop na bahagi sa pamamagitan ng pagtaas ng assembleability ng mga bahagi, ang aktwal na mga sukat kung saan lumilipat patungo sa pinakamababang metal. Ang pagguhit ay nagpapahiwatig ng pinakamababang halaga pinahihintulutang mga paglihis, na tinitiyak ang pagpupulong ng koneksyon.

Ang mga pagpapaubaya sa nakasalalay na lokasyon ay pangunahing itinalaga sa mga interaxial na distansya ng mga butas ng pangkabit, ang coaxiality ng mga seksyon ng mga stepped hole, ang simetrya ng lokasyon ng mga keyway, atbp. Ang mga pagpapaubaya na ito ay kinokontrol ng mga kumplikadong gauge ng lokasyon, na mga prototype ng mga bahagi ng isinangkot.

Sa mga kondisyon ng single at small-scale production, hindi nararapat na i-standardize ang dependent tolerances.

16 Nakausli na mga field ng pagpapaubaya sa lokasyon

Ito ay isang tolerance field o bahagi nito na naglilimita sa paglihis ng lokasyon ng elementong pinag-uusapan na lampas sa haba ng elementong ito (ang normalized na seksyon ay umaabot nang higit sa haba ng elemento).

Kung napakahalaga na tukuyin ang isang nakausli na patlang ng pagpapaubaya sa posisyon, pagkatapos ay pagkatapos ng numerical na halaga ng pagpapaubaya ang simbolo P sa isang bilog ay ipinahiwatig. Ang tabas ng nakausli na bahagi ng normalized na elemento ay limitado sa pamamagitan ng isang manipis na solidong linya, at ang haba at lokasyon ng nakausli na tolerance field ay limitado ng mga sukat (Larawan 4).

Figure 4 - Halimbawa ng pagtatalaga ng isang nakausli na tolerance zone

1 Impluwensya ng microgeometry sa ibabaw sa kalidad ng produkto, pinakamainam na pagkamagaspang .

Kagaspangan at pagkawaksi ang mga ibabaw ng mga bahagi ay nakakaapekto sa mga tagapagpahiwatig ng alitan ng likido; gas-dynamic na pagtutol at erosive wear; alitan at pagsusuot sa panahon ng pag-slide; alitan, pagsusuot at panginginig ng boses habang gumugulong; static at dynamic na impermeability, atbp.

Sa paglipat ng mga akma, ang pagkamagaspang at pagkawaksi ay nakakagambala sa pagpapadulas at bumababa kapasidad ng tindig layer ng langis.

Dahil sa pagkamagaspang sa ibabaw, ang pakikipag-ugnay sa pagitan ng mga ibabaw ng mga bahagi ay nangyayari sa mga tuktok ng mga iregularidad. Ang ratio ng aktwal na lugar ng contact sa nominal na isa (Fig. 3) sa panahon ng pag-on, reaming at paggiling ay 0.25-0.3, at sa panahon ng superfinishing at pagtatapos - 0.4 o higit pa.

Sa ganitong pakikipag-ugnay, unang nababanat at pagkatapos ay ang plastic deformation ng mga iregularidad ay nangyayari ang mga tuktok ng ilang mga iregularidad. Ang masinsinang pagkasira ng mga bahagi ay nangyayari at ang agwat sa pagitan ng mga ibabaw ng isinangkot ay tumataas.

Binabawasan ng mga iregularidad ang lakas ng pagkapagod ng mga bahagi. Kaya, kapag binabawasan ang pagkamagaspang ng uka ng cut o ground thread ng bolts na may Ra= 1.25 hanggang Ra= 0.125 ang pinahihintulutang maximum amplitude ng stress cycle ay tumataas ng 20-50%.

Ang mga makinis na ibabaw ay nagdaragdag ng lakas ng pagkapagod ng 25-40% at ang resistensya ng pagsusuot ng mga bahagi na gawa sa mga bakal na haluang metal ng 15-30%.

Nagaganap ang kaagnasan ng metal at mas mabilis na kumakalat sa mga magaspang na naprosesong ibabaw, na nagpapababa ng lakas ng ilang beses. Ang pagkamagaspang sa ibabaw ay isang nakokontrol na kadahilanan at maaaring makuha sa ibinigay na katangian para sa lahat ng bahagi ng batch.

Sa mga nakapirming landings, ang waviness at roughness ay nagpapahina sa lakas ng koneksyon.

Sa pagpapatakbo ng makina, ang isang pagkakaiba ay ginawa sa pagitan ng running-in, period normal na operasyon at sakuna pagsusuot. Ang nagreresultang pagkamagaspang pagkatapos tumakbo-in, na tinitiyak ang kaunting pagkasira at natitira sa pangmatagalang operasyon ng mga makina, ay karaniwang tinatawag pinakamainam. Ang pinakamainam na pagkamagaspang ay nagpapataas ng mahabang buhay ng makina at nagpapanatili ng katumpakan nito.

Ang pinakamainam na pagkamagaspang ay nailalarawan sa taas, pitch at hugis ng mga iregularidad. Ang mga parameter nito ay nakasalalay sa kalidad ng pampadulas at iba pang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga gasgas na bahagi, ang kanilang disenyo at materyal. Ang pinakamainam na pagkamagaspang ay hindi kinakailangang mababa.

2 Mga parameter at katangian ng pagkamagaspang sa ibabaw; haba ng base, taas at mga parameter ng pitch .

Kagaspangan sa ibabaw- isang hanay ng mga iregularidad na may medyo maliliit na hakbang, na natukoy gamit ang haba ng base. Maaaring isaalang-alang ang pagkamagaspang ng ibabaw para sa anumang ibabaw maliban sa mga fleecy at porous. Ang pagkamagaspang ay tumutukoy sa microgeometry ng isang ibabaw.

Ang mga numerical na halaga ng pagkamagaspang sa ibabaw ay tinutukoy mula sa isang solong base, na kinuha bilang gitnang linya ng profile. Ang base line ay may hugis ng isang nominal na profile at iginuhit upang sa loob ng base na haba ang standard deviation ng profile sa linyang ito ay minimal. Ang pamamaraang ito ng pagkontrol sa pagkamagaspang ay tinatawag na centerline system.

Upang i-highlight ang mga iregularidad iba't ibang laki, na nagpapakilala sa pagkamagaspang sa ibabaw, ipinakilala ang konsepto haba ng baseline l: 0.01; 0.03; 0.08; 0.25; 0.80; 2.5; 8; 25 mm.

Upang mabilang ang pagkamagaspang, anim na mga parameter ang itinatag: tatlong taas, dalawang hakbang at kamag-anak na haba ng sanggunian ng profile:

Ang ibig sabihin ng aritmetika ng mga ganap na halaga ng paglihis ng profile Ra sa loob ng haba ng base l:

Ra = |y(x)|dx; (1)

Ra = |y i|, (2)

saan l- haba ng base;

n- bilang ng mga napiling puntos ng profile sa haba ng base.

Paglihis ng profile ay ang distansya sa pagitan ng anumang punto ng profile at ng gitnang linya.

Parameter Ra ginusto, na-normalize ng mga halaga mula 0.008 hanggang 100 µm mula sa hanay R 10;

Taas ng mga iregularidad sa profile sa sampung puntos Rz, i.e. ang kabuuan ng average na ganap na mga halaga ng taas ng limang pinakamalaking protrusions ng profile at ang lalim ng limang pinakamalaking depressions ng profile sa loob ng base na haba l. Itinakda ang mga halaga Rz mula 0.025 hanggang 1600 microns;

Ang pinakamataas na taas ng mga iregularidad sa profile Rmax, ibig sabihin, ang distansya sa pagitan ng linya ng mga protrusions ng profile at ang linya ng mga profile depression sa loob ng base na haba l;

Figure 1 - Scheme para sa pag-unawa sa average na pitch ng mga iregularidad Sm

Average na pitch ng mga iregularidad Sm profile sa loob ng base na haba l. (mula 0.002 hanggang 12.5 µm);

Figure 2 - Diagram para sa pag-unawa sa average na pitch ng mga lokal na projection S

Average na pitch ng mga lokal na protrusions ng profile S sa loob ng haba ng base l. Ang mga numerical na halaga ng mga parameter ng pagkamagaspang ay na-standardize;

Figure 3 - Diagram para sa pag-unawa sa kaugnay na haba ng sanggunian ng profile tp

Relatibong haba ng sanggunian ng profile tp (p- halaga ng antas ng seksyon ng profile, Fig. 3.2).

Dependent tolerance - konsepto at uri. Pag-uuri at mga tampok ng kategoryang "Dependant admission" 2017, 2018.


pahina 1



pahina 2



pahina 3



pahina 4



pahina 5



pahina 6



pahina 7



pahina 8



pahina 9



pahina 10



pahina 11



pahina 12



pahina 13



pahina 14



pahina 15



pahina 16



pahina 17



pahina 18



pahina 19



pahina 20



pahina 21



pahina 22

BATAYANG NORMA NG PAGPAPALIT

MGA TOLERANS SA DEPENDENTE FORM,
LOKASYON AT MGA LAKI NG COORDINATING

MGA PANGKALAHATANG POSISYON PARA SA APLIKASYON

GOSTANDARD NG RUSSIA
Moscow

STANDARD NG ESTADO NG RUSSIAN FEDERATION

Petsa ng pagpapakilala 01/01/94

Nalalapat ang pamantayang ito sa mga umaasang pagpapaubaya ng hugis, lokasyon at mga sukat ng coordinating ng mga piyesa at device ng makina at nagtatatag ng mga pangunahing probisyon para sa kanilang paggamit.

Ang mga kinakailangan ng pamantayang ito ay sapilitan.

1. PANGKALAHATANG PROBISYON

1.1. Mga tuntunin at kahulugan na nauugnay sa mga paglihis at pagpapahintulot ng mga sukat, hugis at pagsasaayos ng mga ibabaw, kasama. sa mga umaasa na pagpapahintulot ng hugis at lokasyon, - ayon sa GOST 25346 at GOST 24642.

Ang mga indikasyon sa mga guhit ng umaasa na pagpapahintulot ng hugis at lokasyon ng mga ibabaw ay alinsunod sa GOST 2.308, ang mga sukat ng coordinating ay alinsunod sa GOST 2.307.

1.1.10. Surface symmetry ng real mga flat na elemento - ang locus ng mga midpoint ng mga lokal na dimensyon ng isang elemento na napapaligiran ng mga nominally parallel na eroplano.

1.1.11. Sukat ng Coordinating- laki na tumutukoy sa lokasyon ng elemento sa napiling coordinate system o may kaugnayan sa isa pang elemento (mga elemento).

1.2. Ang mga dependent tolerances ay itinalaga lamang para sa mga elemento (ang kanilang mga axes o plane of symmetry) na mga butas o shaft alinsunod sa mga kahulugan ayon sa GOST 25346.

1.3. Ang mga dependent tolerances ay itinalaga, bilang panuntunan, kapag kinakailangan upang matiyak ang pagpupulong ng mga bahagi na may puwang sa pagitan ng mga elemento ng isinangkot.

Mga Tala:

1. Ang libreng (walang tensyon) na pagpupulong ng mga bahagi ay nakasalalay sa pinagsamang impluwensya ng aktwal na mga sukat at aktwal na mga paglihis sa lokasyon (o hugis) ng mga elemento ng isinangkot. Ang mga tolerance ng hugis o lokasyon na ipinahiwatig sa mga guhit ay kinakalkula batay sa mga minimum na clearance sa mga akma, i.e. sa kondisyon na ang mga sukat ng mga elemento ay ginawa sa maximum na limitasyon ng materyal. paglihis aktwal na laki elemento mula sa maximum na limitasyon ng materyal ay humahantong sa pagtaas ng puwang sa koneksyon ng elementong ito sa ipinares na bahagi. Kapag tumaas ang agwat, ang kaukulang karagdagang paglihis sa hugis o lokasyon na pinapayagan ng dependent tolerance ay hindi hahantong sa isang paglabag sa mga kondisyon ng pagpupulong. Mga halimbawa ng pagtatalaga ng dependent tolerances: positional tolerances ng mga palakol ng makinis na mga butas sa mga flanges kung saan dumadaan ang mga bolts na humahawak sa kanila; alignment tolerances para sa stepped shafts at bushings konektado sa isa't isa na may clearance; mga tolerance ng perpendicularity sa reference plane ng mga axes ng makinis na mga butas kung saan dapat magkasya ang mga baso, plugs o lids.

2. Pagkalkula ng pinakamababang halaga ng mga umaasa na pagpapaubaya ng hugis at lokasyon, natukoy mga kinakailangan sa disenyo, ay hindi sakop sa pamantayang ito. Tungkol sa mga positional tolerances ng mga axes ng mga butas para sa mga fastener, ang paraan ng pagkalkula ay ibinibigay sa GOST 14140.

3. Ang mga halimbawa ng pagtatalaga ng dependent tolerances ng hugis, lokasyon, coordinating dimensyon at ang kanilang interpretasyon ay ibinibigay sa Appendix 1, teknolohikal na mga bentahe ng dependent tolerances - sa Appendix 2.

1.4. Ang mga nakasalalay na pagpapahintulot ng hugis, lokasyon at mga sukat ng coordinating ay nagsisiguro sa pagpupulong ng mga bahagi gamit ang paraan ng kumpletong pagpapalitan nang walang anumang pagpili ng mga ipinares na bahagi, dahil ang karagdagang paglihis ng hugis, lokasyon o coordinating na mga dimensyon ng elemento (o mga elemento) ay binabayaran ng mga deviations sa aktwal na sukat ng mga elemento ng parehong bahagi.

1.5. Kung, bilang karagdagan sa assembleability ng mga bahagi, kinakailangan upang matiyak ang iba pang mga kinakailangan para sa mga bahagi, halimbawa, lakas o hitsura, pagkatapos kapag nagtatalaga ng mga umaasa na pagpapaubaya, kinakailangang suriin ang katuparan ng mga kinakailangang ito sa pinakamataas na halaga ng mga umaasa na pagpapaubaya.

1.6. Ang mga nakadependeng pagpapaubaya sa hugis, lokasyon, o coordinating na mga dimensyon sa pangkalahatan ay hindi dapat italaga sa mga kaso kung saan ang mga paglihis sa hugis o lokasyon ay nakakaapekto sa pagpupulong o paggana ng mga bahagi anuman ang aktwal na mga paglihis sa mga dimensyon ng mga elemento at hindi maaaring mabayaran ng mga ito. Ang mga halimbawa ay mga pagpapaubaya para sa lokasyon ng mga bahagi o elemento na bumubuo ng interference o transitional fit, na tinitiyak ang kinematic accuracy, pagbabalanse, density o tightness, incl. tolerances para sa lokasyon ng mga axes ng mga butas para sa gear shaft, upuan para sa rolling bearings, sinulid na butas para sa studs at mabigat na load turnilyo.

1.7. Mga pagtatalaga

Ginagamit ng pamantayang ito ang mga sumusunod na simbolo:

d, d 1 , d 2 - nominal na laki ang elementong pinag-uusapan;

d a- lokal na sukat ng elementong isinasaalang-alang;

d isang max, d isang min- maximum at minimum na lokal na sukat ng elementong pinag-uusapan;

dLMc- limitasyon ng pinakamababang materyal ng elementong isinasaalang-alang;

d LMco- pinakamababang limitasyon ng base material;

d mms- maximum na limitasyon ng materyal ng elementong isinasaalang-alang;

d mms o- maximum na limitasyon ng batayang materyal;

d p- laki ayon sa interface ng elementong pinag-uusapan;

d po- laki ayon sa base interface;

d υ- ang maximum na epektibong sukat ng elementong isinasaalang-alang;

L - nominal coordinating laki;

RTP Ma, RTP M max, RTP M min- ayon sa pagkakabanggit, ang aktwal, maximum at minimum na mga halaga ng mga umaasa na pagpapaubaya ng coaxiality, symmetry, intersection ng mga axes at positional sa mga tuntunin ng radius;

T a, T d 1, T d 2- pagpapaubaya sa laki ng elementong pinag-uusapan;

T d 0- pagpapaubaya sa laki ng base;

T ma- pangkalahatang pagtatalaga ng aktwal na halaga ng umaasa na pagpapaubaya ng hugis, lokasyon o laki ng coordinating;

t M max , T M min- pangkalahatang pagtatalaga, ayon sa pagkakabanggit, ng maximum at minimum na mga halaga ng nakasalalay na pagpapaubaya ng hugis, lokasyon: o coordinating size;

TF m a,TF M max,TF M min- ayon sa pagkakabanggit, ang aktwal, maximum at minimum na mga halaga ng tolerance ng umaasa na hugis;

TF z- pinahihintulutang labis sa pinakamababang halaga ng tolerance ng umaasa na hugis;

TL m a, TL M max, TL M min- ayon sa pagkakabanggit, ang aktwal, maximum at minimum na mga halaga ng nakasalalay na pagpapaubaya ng laki ng coordinating;

TL z- pinahihintulutang labis sa pinakamababang halaga ng nakasalalay na pagpapaubaya ng laki ng coordinating;

TP ma, TP M max, TP M min- ayon sa pagkakabanggit, ang aktwal, maximum at minimum na mga halaga ng umaasa na pagpapaubaya ng lokasyon ng elementong pinag-uusapan;

TP mao (TP zo),TR mtaho- ayon sa pagkakabanggit, ang tunay (katumbas ng pinahihintulutang labis ng umaasa na pagpapaubaya ng lokasyon ng batayang elemento) at ang pinakamataas na halaga ng umaasa na pagpapaubaya ng lokasyon ng base;

TR ma- ang aktwal na halaga ng tolerance ng nakasalalay na lokasyon, depende sa mga paglihis sa mga sukat ng elementong pinag-uusapan at ang base;

TP z- pinahihintulutang labis sa pinakamababang halaga ng tolerance ng nakasalalay na lokasyon dahil sa paglihis sa laki ng elementong pinag-uusapan.

2. DEPENDENTE SHAPE TOLERANCES

2.1. Ang mga sumusunod na pagpapaubaya sa hugis ay maaaring italaga bilang dependent:

Pagpapahintulot para sa straightness ng axis ng isang cylindrical na ibabaw;

Pagpapahintulot para sa flatness ng surface symmetry ng flat elements.

2.2. Sa mga tolerance ng umaasa sa hugis, nililimitahan lang ng maximum na sukat ng elementong pinag-uusapan ang anumang lokal na dimensyon ng elemento. Ang dimensyon ng pagsasama sa haba ng standardized na seksyon, kung saan nauugnay ang tolerance ng hugis, ay maaaring lumampas sa field ng size tolerance at nalilimitahan ng maximum na epektibong laki.

2.3. Ang pinahihintulutang labis sa pinakamababang halaga ng tolerance ng umaasa na hugis ay tinutukoy depende sa lokal na laki ng elemento.

2.4. Ang mga pormula para sa pagkalkula ng pinahihintulutang labis sa pinakamababang halaga ng dependent shape tolerance, pati na rin ang aktwal at maximum na mga halaga ng dependent shape tolerance at ang maximum na epektibong laki ay ibinibigay sa Table. 1.

Talahanayan 1

Mga formula ng pagkalkula para sa mga tolerance na umaasa sa hugis

Natukoy na halaga

para sa mga shaft

para sa mga butas

d MMC - d a

d a - d MMC

TR Ma

TF M min + TF z

TF M min + TF z

TF M max

TF M min + T d

TF M min + T d

d MMC + TF M min

d MMC - TF M min

Tandaan. Mga formula para sa TF z At TR ma, ibinigay sa talahanayan. 1, tumutugma sa kondisyon kapag ang lahat ng mga lokal na sukat ng elemento ay pareho, at para sa mga cylindrical na elemento ay walang mga deviations mula sa roundness. Kung ang mga kundisyong ito ay hindi natutugunan, ang mga halaga TF z At TR ma ay maaaring tantyahin lamang ng humigit-kumulang (halimbawa, kung sa halip ay nasa mga formula d a mga kapalit na halaga d isang max para sa mga shaft o d isang min para sa mga butas). Ito ay kritikal na ang kondisyon ay natutugunan na ang tunay na ibabaw ay hindi lalampas sa kasalukuyang limitasyon ng tabas, ang laki nito ay katumbas ng d υ .

3. PAGPAPAHAYAG SA POSISYON DEPENDENTE

3.1. Ang mga sumusunod na pagpapahintulot sa lokasyon ay maaaring italaga bilang nakadepende:

Pagpapahintulot para sa perpendicularity ng isang axis (o plane of symmetry) na may kaugnayan sa isang plane o axis;

Pagpapahintulot para sa pagkahilig ng isang axis (o plane - symmetry) na may kaugnayan sa eroplano o axis;

Pagpapahintulot sa pagkakahanay;

Pagpapaubaya ng simetrya;

Axis intersection tolerance;

Positional tolerance ng isang axis o plane of symmetry.

3.2. Sa mga pagpapaubaya sa nakasalalay na lokasyon, ang maximum na mga paglihis ng laki ng elementong pinag-uusapan at ang base ay binibigyang-kahulugan alinsunod sa GOST 25346.

3.3. Ang pinahihintulutang labis sa pinakamababang halaga ng tolerance sa nakasalalay na lokasyon ay tinutukoy depende sa paglihis ng laki sa interface ng elemento at/o base na pinag-uusapan mula sa katumbas na maximum na limitasyon ng materyal.

Depende sa mga kinakailangan para sa bahagi at ang paraan ng pagpapakita ng dependent tolerance sa drawing, ang dependent tolerance na kondisyon ay maaaring umabot sa:

Sa elementong pinag-uusapan at ang base sa parehong oras, kapag ang pagpapalawak ng pagpapaubaya sa lokasyon ay posible kapwa dahil sa mga paglihis ng laki kasama ang kapareha ng elementong pinag-uusapan, at dahil sa mga paglihis ng laki sa kahabaan ng base mate;

Para lamang sa elementong pinag-uusapan, kapag ang pagpapalawak ng pagpapaubaya sa lokasyon ay posible lamang dahil sa paglihis ng laki kasama ang interface ng elementong pinag-uusapan;

Sa base lamang, kapag ang pagpapalawak ng pagpapaubaya sa lokasyon ay posible lamang sa pamamagitan ng paglihis ng laki sa kahabaan ng base interface.

3.4. Mga pormula para sa pagkalkula ng pinahihintulutang labis ng pinakamababang halaga ng tolerance ng umaasa sa lokasyon, kapag ang kondisyon ng pagpapaubaya ng umaasa ay pinalawak sa elementong pinag-uusapan, pati na rin para sa pagtukoy ng aktwal at pinakamataas na halaga ng pagpapaubaya sa umaasa sa lokasyon at ang maximum na epektibong laki ng elementong pinag-uusapan ay ibinibigay sa Talahanayan. 2 at 3.

3.5. Kung ang mga dependent tolerances ay itinatag para sa kamag-anak na posisyon ng dalawa o higit pang mga elemento na isinasaalang-alang, kung gayon ang mga halaga ay ipinahiwatig sa talahanayan. Ang 2 at 3 ay kinakalkula para sa bawat elementong isinasaalang-alang nang hiwalay ayon sa mga sukat at pagpapahintulot ng kaukulang elemento.

Talahanayan 2

Mga formula ng pagkalkula para sa mga tolerance ng umaasa sa lokasyon sa mga diametrical na termino (lumampas sa minimum na halaga ng tolerance ng umaasa dahil sa mga paglihis sa laki ng elementong pinag-uusapan)

Natukoy na halaga

para sa mga shaft

para sa mga butas

d MMC - d p

d p ​​- d MMC

TR Ma

TP M min + TP z

TP M min + TP z

TF M max

TP M min + T d

TP M min + T d

d MMC + TP M min

d MMC - TP M min

Talahanayan 3

Mga formula ng pagkalkula para sa mga tolerance ng umaasa sa lokasyon sa mga termino ng radius (lumampas sa minimum na halaga ng tolerance ng umaasa dahil sa mga paglihis sa laki ng elementong pinag-uusapan)

Natukoy na halaga

para sa mga shaft

para sa mga butas

0,5 (d MMC - d p)

0,5 (d p ​​- d MMC)

RTR Ma

RTP M min + RTP z

RTP M min + RTP z

RTP M max

RTP M min + 0,5 T d

RTP M min + 0,5 T d

d MMC + 2 RTP M min

dMMC- 2 RTP M min

3.6. Kapag ang dependent tolerance condition ay umaabot hanggang sa base, ang isang deviation (displacement) ng base axis o plane of symmetry na may kaugnayan sa elemento (o mga elemento) na pinag-uusapan ay pinapayagan din. Ang mga pormula para sa pagkalkula ng aktwal at maximum na mga halaga ng nakasalalay na pagpapaubaya ng base na lokasyon, pati na rin ang maximum na epektibong laki ng base ay ibinibigay sa Talahanayan. 4.

Talahanayan 4

Mga formula ng pagkalkula para sa mga tolerance ng dependent na lokasyon ng base

Natukoy na halaga

para sa mga shaft

para sa mga butas

TR zo = TRMao

d MMCo - d po

d po - d MMCo

TR M max o

Mga pagpapaubaya sa posisyon sa mga diametrical na termino

RTP zo = RTP Mao

0,5 (d MMCo -d po)

0,5 (d po - d MMCo)

RTR M max o

0,5 T gawin

0,5 T gawin

Limitahan ang epektibong laki ng base

3.7. Kung ang isang umaasa na pagpapaubaya para sa lokasyon ng isang elemento na isinasaalang-alang ay itinatag na may kaugnayan sa isang naibigay na base, kung gayon ang aktwal na halaga ng pagpapaubaya na ito ay maaaring tumaas ng aktwal na halaga ng umaasa na pagpapaubaya para sa lokasyon ng base ayon sa talahanayan. 4, isinasaalang-alang ang mga haba at lokasyon sa direksyon ng axial ng elemento at base na pinag-uusapan (tingnan ang Appendix 1, halimbawa 7).

Kung ang mga dependent tolerance para sa lokasyon ng ilang elemento ay itinatag na may kaugnayan sa isang naibigay na base, kung gayon ang dependent tolerance para sa lokasyon ng base ay hindi maaaring gamitin upang mapataas ang aktwal na halaga ng dependent tolerance para sa relatibong posisyon ng mga elementong pinag-uusapan (tingnan ang Appendix 1, halimbawa 8).

4. DEPENDENTE TOLERANCES OF COORDINATING DIMENSIONS

4.1. Ang mga dependent tolerance ay maaaring italaga sa mga sumusunod na coordinating na dimensyon, na tumutukoy sa lokasyon ng mga axes o eroplano ng simetrya ng mga elemento:

Pagpapahintulot ng distansya sa pagitan ng eroplano at ng axis (o eroplano ng simetriya) ng elemento;

Pagpapahintulot sa distansya sa pagitan ng mga axes (mga eroplano ng simetriya) ng dalawang elemento.

4.2. Sa mga umaasa na pagpapaubaya ng mga sukat ng coordinating, ang maximum na mga paglihis ng mga sukat ng mga elemento na isinasaalang-alang ay binibigyang kahulugan alinsunod sa GOST 25346.

4.3. Ang pinahihintulutang labis sa pinakamababang halaga ng tolerance sa nakasalalay na lokasyon ay tinutukoy depende sa paglihis ng laki ng isinangkot ng elemento (o mga elemento) na pinag-uusapan mula sa kaukulang maximum na limitasyon ng materyal.

4.4. Ang mga pormula para sa pagkalkula ng pinahihintulutang labis ng pinakamababang halaga ng nakasalalay na pagpapaubaya ng laki ng coordinating, ang aktwal at maximum na mga halaga ng umaasa na pagpapaubaya ng laki ng coordinating, pati na rin ang maximum na epektibong mga sukat ng mga elemento na isinasaalang-alang ay ibinibigay sa mesa. 5.

Talahanayan 5

Mga formula ng pagkalkula para sa mga umaasa na pagpapaubaya ng mga sukat ng coordinating

Natukoy na halaga

para sa mga shaft

para sa mga butas

TL Mmax

d MMC - d p

TL M min + TL z

TL M min + Td

d MMC + TL M min

d MMC - d p

TL M min + TL z

TL M min + Td

d MMC + TL M min

TL Mmax

d 1υ

d 2υ

|d 1MMC -d 1p | + |d 2MMC -d 2p |

TL M min + TL z

TL M min + Td 1 + Td 2

d 1MMC + 0,5 TL M min

d 2MMC + 0,5 TL M min

d 1MMC - 0,1 TL M min

d 2MMC - 0,5 TL M min

5. ZERO DEPENDENT POSITION TOLERANCES

5.1. Maaaring itakda sa zero ang mga pagpapaubaya sa nakasalalay na lokasyon. Sa kasong ito, pinapayagan ang mga paglihis ng lokasyon sa loob ng field ng tolerance ng laki ng elemento at sa kondisyon lamang na ang laki ng isinangkot ay lumihis mula sa maximum na limitasyon ng materyal.

5.2. Sa zero dependent position tolerance, ang size tolerance ay ang kabuuang tolerance ng laki at lokasyon ng elemento. Sa kasong ito, nililimitahan ng maximum na limitasyon ng materyal ang laki ng isinangkot at ang maximum na epektibong sukat ng elemento, at nililimitahan ng minimum na limitasyon ng materyal ang mga lokal na sukat ng elemento.

Sa matinding mga kaso, ang kabuuang tolerance na field ng laki at lokasyon ay maaaring ganap na magamit para sa mga paglihis ng lokasyon kung ang laki ng pagsasama ay ginawa sa pinakamababang limitasyon ng materyal, o para sa mga paglihis ng laki kung ang paglihis ng lokasyon ay zero.

5.3. Ang pagtatalaga ng magkahiwalay na tolerance para sa laki ng isang elemento at ang dependent tolerance para sa lokasyon nito ay maaaring mapalitan ng pagtatalaga ng kabuuang tolerance para sa laki at lokasyon kasama ng zero dependent tolerance para sa lokasyon, kung, ayon sa mga kondisyon ng pagpupulong at pagpapatakbo ng bahagi, pinahihintulutan na para sa isang naibigay na elemento ang paglilimita sa laki sa interface ay tumutugma sa paglilimita ng epektibong sukat na tinukoy ayon sa magkahiwalay na pagpapahintulot ng laki at lokasyon. Ang isang katumbas na kapalit ay ibinibigay sa pamamagitan ng pagtaas ng dimensional na pagpapaubaya sa pamamagitan ng paglilipat ng maximum na limitasyon ng materyal sa pamamagitan ng isang halaga na katumbas ng pinakamababang halaga ng umaasa na pagpapaubaya sa lokasyon sa mga diametrical na termino, habang pinapanatili ang pinakamababang limitasyon ng materyal, tulad ng ipinapakita sa Fig. 2. Ang mga halimbawa ng katumbas na pagpapalit ng magkahiwalay na pagpapahintulot ng laki at lokasyon ay ipinapakita sa Fig. 3, gayundin sa Appendix 1 (halimbawa 10).

Kung ikukumpara sa magkahiwalay na pagtatalaga ng mga sukat at pagpapaubaya sa lokasyon, pinapayagan ng zero dependent location tolerance na hindi lamang tumaas ang paglihis ng lokasyon dahil sa mga paglihis ng laki mula sa maximum na limitasyon ng materyal, kundi pati na rin ang laki ng paglihis na tumaas na may katumbas na pagbaba sa paglihis ng lokasyon.

Tandaan. Ang pagpapalit ng magkahiwalay na tolerance ng laki at lokasyon na may kabuuang tolerance ng laki at lokasyon na may zero dependent tolerance ng lokasyon ay hindi pinapayagan para sa mga elemento na bumubuo ng akma sa panahon ng pagpupulong, kung saan walang garantisadong gap compensation para sa pinakamababang halaga ng dependent na hiwalay pagpapaubaya ng lokasyon, halimbawa, para sa mga pagpapaubaya para sa lokasyon ng mga sinulid na butas sa mga koneksyon na uri B ayon sa GOST 14143.

5.4. Ang ugnayan sa pagitan ng mga paglihis ng laki at lokasyon sa loob ng kabuuang tolerance (na may zero dependent location tolerances) ay hindi kinokontrol. Kung kinakailangan, maaari itong maitatag sa teknolohikal na dokumentasyon, na isinasaalang-alang ang mga detalye ng proseso ng pagmamanupaktura sa pamamagitan ng pagtatalaga ng isang elemento-by-element na maximum na limitasyon ng materyal para sa isang lokal na sukat o laki ng pagsasama ( d ′ MMC sa impiyerno 2). Ang pagsubaybay sa pagsunod sa limitasyong ito sa panahon ng pag-inspeksyon sa pagtanggap ng mga produkto ay hindi sapilitan.

5.5. Maaaring itakda ang zero dependent location tolerances para sa lahat ng uri ng location tolerances na tinukoy sa clause 3.1.

Mga Tala:

1. Zero dependent shape tolerance ay tumutugma sa interpretasyon ng pinakamataas na sukat ayon sa GOST 25346 at hindi inirerekomenda na italaga.

2. Sa halip na zero dependent tolerances ng coordinating dimensyon, zero dependent positional tolerances ay dapat italaga.

6. KONTROL NG MGA BAHAGI NA MAY DEPENDENTE TOLERANCES

6.1. Ang pag-inspeksyon ng mga bahagi na may dependent tolerances ay maaaring isagawa sa dalawang paraan.

6.1.1. Gamit ang isang komprehensibong pamamaraan, kung saan ang pagsunod sa prinsipyo ng maximum na materyal ay sinusubaybayan, halimbawa, gamit ang mga gauge upang kontrolin ang lokasyon (hugis), mga instrumento para sa mga coordinate na sukat, kung saan ang paglilimita sa mga contour ng operating at ang kumbinasyon ng mga sinusukat na elemento sa kanila ay na-modelo; projector sa pamamagitan ng pagpapatong ng imahe ng mga tunay na elemento sa larawan ng naglilimitang mga contour ng operating. Anuman ang pagsusuring ito, ang mga sukat ng elementong pinag-uusapan at ang base ay hiwalay na sinusubaybayan.

Tandaan. Ang mga tolerance ng mga gauge para sa pagkontrol sa lokasyon at pagkalkula ng kanilang mga sukat ay alinsunod sa GOST 16085.

6.1.2. Paghiwalayin ang pagsukat ng mga deviations sa laki ng elementong pinag-uusapan at/o base at deviations sa lokasyon (hugis o coordinating size) na nililimitahan ng dependent tolerance, na sinusundan ng pagkalkula ng aktwal na halaga ng dependent tolerance at pagsuri sa kondisyon na ang aktwal na deviation sa lokasyon (hugis o coordinating laki) ay hindi lalampas sa aktwal na halaga ng umaasa na pagpasok.

6.2. Sa kaso ng mga pagkakaiba sa pagitan ng mga resulta ng pinagsama-samang at hiwalay na kontrol ng mga paglihis sa hugis, lokasyon o coordinating na mga dimensyon, na nililimitahan ng mga umaasang pagpapaubaya, ang mga resulta ng kumplikadong kontrol ay arbitrary.

APENDIKS 1

Impormasyon

MGA HALIMBAWA NG PAGTATIGAY NG MGA DEPENDENTE TOLERANCES AT ANG KANILANG INTERPRETASYON

Ang isang umaasa na pagpapaubaya para sa tuwid ng axis ng butas ay tinukoy ayon sa Fig. 4a.

Ang mga sukat ng lokal na butas ay dapat na nasa pagitan ng 12 at 12.27 mm;

Ang aktwal na ibabaw ng butas ay hindi dapat lumampas sa limiting acting contour - isang silindro na may diameter

d υ = 12 - 0.3 = 11.7 mm.

Mga aktwal na halaga ng umaasa na pagpapaubaya ng tuwid ng axis sa iba't ibang kahulugan Ang mga lokal na laki ng butas ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 4.

Sa matinding kaso:

Kung ang lahat ng lokal na sukat ng butas ay ginawang katumbas ng pinakamaliit na sukat ng limitasyon d mms= 12 mm, pagkatapos ay ang axis straightness tolerance ay magiging 0.3 mm (minimum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 4b);

Kung ang lahat ng mga halaga d a ang mga butas ay ginawang katumbas ng pinakamalaking sukat ng limitasyon dLMc= 12.27 mm, pagkatapos ay ang axis straightness tolerance ay magiging 0.57 mm (maximum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 4c).

12,00 dMMc

Ang isang umaasa na pagpapaubaya para sa flatness ng ibabaw ng simetrya ng plato ay tinukoy ayon sa Fig. 5a.

Ang bahagi ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang kapal kahit saan ay dapat nasa pagitan ng 4.85 at 5.15 mm;

Mga ibabaw A ang mga plato ay hindi dapat lumampas sa limitasyon ng epektibong tabas - dalawang magkatulad na eroplano, ang distansya sa pagitan ng kung saan ay 5.25 mm.

Mga aktwal na halaga ng dependent flatness tolerance sa iba't ibang kahulugan Ang mga lokal na kapal ng plato ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 5. Sa matinding kaso:

Kung ang kapal ng plato sa lahat ng mga lugar ay ginawang katumbas ng pinakamalaking sukat ng paglilimita d mms= 5.15 mm, kung gayon ang flatness tolerance ng symmetry surface ay magiging 0.1 mm (minimum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 5b),

Kung ang kapal ng plato sa lahat ng mga lugar ay ginawang katumbas ng pinakamaliit na sukat na naglilimita dLMc= 4.85 mm, pagkatapos ay ang flatness tolerance ng symmetry surface ay magiging 0.4 mm (maximum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 5c).

5,15 dMMc

4,85 dLMc

Ang isang umaasa na pagpapaubaya ay tinukoy para sa perpendicularity ng protrusion axis na nauugnay sa eroplano ayon sa Fig. 6a.

Ang bahagi ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang mga lokal na diameter ng protrusion ay dapat na nasa pagitan ng 19.87 at 20 mm, at ang diameter ng protrusion sa interface ay dapat na hindi hihigit sa 20 mm;

Ang ibabaw ng protrusion ay hindi dapat lumampas sa limiting acting contour - isang silindro na may axis na patayo sa base A, at diameter

d υ = 20 + 0.2 = 20.2 mm.

20,00 dMMc

19,87 dLMc

Ang aktwal na mga halaga ng umaasa na pagpapaubaya ng perpendicularity ng axis para sa iba't ibang mga halaga ng diameter ng protrusion kasama ang asawa ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 6 at ipinapakita nang grapiko sa diagram (Larawan 6b).

Sa matinding kaso:

Kung ang diameter ng protrusion sa kahabaan ng asawa ay ginawang katumbas ng pinakamalaking sukat ng limitasyon d mms= 20 mm, pagkatapos ay ang axis perpendicularity tolerance ay magiging 0.2 mm (minimum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 6c);

Kung ang diameter ng protrusion sa kahabaan ng asawa at lahat ng mga lokal na diameters ay ginawang katumbas ng pinakamaliit na sukat na nililimitahan dLMc = 19.87 mm, pagkatapos ay ang axis perpendicularity tolerance ay magiging 0.33 mm (maximum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 6d).

Ang pagpapaubaya para sa pagkahilig ng eroplano ng simetrya ng uka na may kaugnayan sa eroplano ay tinukoy A ayon sa demonyo 7a.

Ang bahagi ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang mga lokal na sukat ng uka ay dapat na nasa pagitan ng 6.32 at 6.48 mm, at ang laki ng isinangkot ay dapat na hindi bababa sa 6.32 mm;

Ang mga gilid na ibabaw ng uka ay hindi dapat lumampas sa limitasyon ng kasalukuyang contour - dalawang magkatulad na eroplano na matatagpuan sa isang anggulo ng 45° sa base plane A at hiwalay sa isa't isa

d υ= 6.32 - 0.1 = 6.22 mm.

Ang aktwal na mga halaga ng nakasalalay na pagpapaubaya para sa pagkahilig ng eroplano ng simetrya ng uka, depende sa laki ng pagsasama nito, ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 7 at ipinapakita nang grapiko sa diagram (Larawan 7b).

Sa matinding kaso:

Kung ang lapad ng uka kasama ang kapareha ay katumbas ng pinakamaliit na sukat ng limitasyon d mms= 6.32 mm, kung gayon ang tolerance para sa pagkahilig ng eroplano ng simetrya ng uka ay magiging 0.1 mm (ang pinakamababang halaga ng dependent tolerance, Fig. 7c);

Kung ang lapad ng uka sa kahabaan ng kabiyak at lahat ng lokal na sukat ng uka ay katumbas ng pinakamalaking sukat na nililimitahan dLMc= 6.48 mm, kung gayon ang tolerance para sa inclination ng simetrya na eroplano ay magiging 0.26 mm (maximum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 7d).

6,32 d mms

6,48 dLMc

Tinukoy ang tolerance ng dependent alignment panlabas na ibabaw may kaugnayan sa base hole ayon sa Fig. 8a; ang dependent tolerance condition ay nalalapat lamang sa elementong pinag-uusapan.

Ang bahagi ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang mga lokal na diameter ng panlabas na ibabaw ay dapat na nasa pagitan ng 39, 75 at 40 mm, at ang diameter ng isinangkot ay hindi dapat higit sa 40 mm;

Ang panlabas na ibabaw ay hindi dapat lumampas sa limitasyon ng operating contour - isang silindro na may diameter na 40.2 mm, coaxial na may base hole.

Ang aktwal na mga halaga ng dependent concentricity tolerance sa diametrical terms depende sa diameter sa kahabaan ng isinangkot na ibabaw ng panlabas na ibabaw ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 8 at ipinapakita sa diagram (Larawan 8b).

Sa matinding kaso:

Kung ang diameter sa interface ng panlabas na ibabaw ay katumbas ng pinakamalaking sukat ng limitasyon d mms= 40 mm, pagkatapos ay ang alignment tolerance ay magiging Ø 0.2 mm

(minimum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 8c);

Kung ang diameter ng isinangkot at lahat ng mga lokal na diameter ng panlabas na ibabaw ay katumbas ng pinakamaliit na laki ng paglilimita dLMc= 39.75 mm, pagkatapos ay ang alignment tolerance ay magiging Ø 0.45 mm (maximum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 8g).

40,00 d mms

39,75 dLMc

Ang dependent positional tolerance ng mga axes ng apat na butas na nauugnay sa bawat isa ay tinukoy ayon sa Fig. 9a.

Ang bahagi ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang mga lokal na diameter ng lahat ng mga butas ay dapat nasa pagitan ng 6.5 at 6.65 mm, at ang mating diameter ng lahat ng mga butas ay dapat na hindi bababa sa 6.5 mm

d υ= 6.5 - 0.2 = 6.3 mm,

ang mga palakol na sumasakop sa isang nominal na lokasyon (sa isang tumpak na hugis-parihaba na sala-sala na may sukat na 32 mm). Ang aktwal na mga halaga ng positional tolerance sa diametrical terms para sa axis ng bawat butas, depende sa diameter ng mating ng kaukulang butas, ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 9 at ipinapakita sa diagram (Larawan 9b). Sa matinding kaso:

d mms= 6.5 mm, kung gayon ang positional tolerance ng axis ng butas na ito ay magiging Ø 0.2 mm (ang pinakamababang halaga ng dependent tolerance, Fig. 9b);

d mms= 6.65 mm, kung gayon ang positional tolerance ng axis ng butas na ito ay magiging Ø 0.35 mm (maximum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 9c).

Ang diagram ng gauge para sa pagkontrol sa lokasyon ng mga axes ng butas, na nagpapatupad ng paglilimita sa mga contour ng operating, ay ipinapakita sa Fig. 9y.

6,50 d mms

6,65 dLMc

Ang isang umaasa na pagpapaubaya para sa pagkakahanay ng panlabas na ibabaw ng bushing na may kaugnayan sa butas ay tinukoy ayon sa Fig. 10a; ang dependent tolerance na kondisyon ay tinukoy din para sa base.

Ang bahagi ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang mga lokal na diameter ng panlabas na ibabaw ay dapat na nasa pagitan ng 39, 75 at 40 mm, at ang diameter ng isinangkot ay dapat na hindi hihigit sa 40 mm;

Ang mga lokal na diameter ng base hole ay dapat nasa pagitan ng 16 at 16.18 mm, at ang mating diameter ay dapat na hindi bababa sa 16 mm;

Ang panlabas na ibabaw ay hindi dapat lumampas sa limitasyon ng epektibong tabas - isang silindro na may diameter

d υ= 40 + 0.2 = 40.2 mm,

ang axis na kung saan ay tumutugma sa axis ng base hole kung ang diameter ng isinangkot nito ay katumbas ng pinakamaliit na limitasyon ng laki d mms o = 16 mm. Ang aktwal na mga halaga ng tolerance ng umaasa sa pagkakahanay depende sa laki ng panlabas na ibabaw ng isinangkot ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 10 (column 2) at sinusukat mula sa Ø 0.210 mm (na may d mms= 40 mm) hanggang Ø 0.45 mm (may dLMc= 39.75 mm);

Ang ibabaw ng base hole ay hindi dapat lumampas sa tabas ng maximum na materyal - isang silindro na may diameter na 16 mm ( d mms o), coaxial na may nililimitahan epektibong tabas ng panlabas na ibabaw. Mga wastong halaga ng pagpapaubaya TR Mao ang pag-aalis ng base axis na nauugnay sa axis ng maximum na contour ng materyal, depende sa diameter sa kahabaan ng interface ng base hole, ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 10 (ika-4 na linya mula sa itaas) at nag-iiba mula sa 0 (sa d mms o= 16 mm) hanggang Ø 0.18 mm (may d LMco= 16.18 mm).

Kabuuang halaga TP′ ma = TP ma +TP Mao

Ang kabuuang aktwal na halaga ng dependent tolerance ng coaxiality ng panlabas na ibabaw na may kaugnayan sa butas, depende sa laki ng mga deviations ng parehong elemento na isinasaalang-alang at ang base para sa isang naibigay na configuration ng bahagi (parehong mga elemento ay may parehong haba at ang parehong lokasyon sa direksyon ng axial) ay pantay

TP′ ma = TP Ma + TP mao

Mga halaga TR′ ma sa iba't ibang laki ayon sa koneksyon ng elementong pinag-uusapan at ang base ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 10. Sa matinding kaso:

Kung ang mga sukat para sa mga elemento ng pagsasama ay ginawa ayon sa maximum na limitasyon ng materyal ( d p ​​= 40 mm, d po = 16 mm), pagkatapos TP′ ma =Ø 0.2 mm (minimum na halaga ng dependent tolerance, drawing 10b);

Kung ang mga sukat ng isinangkot at lahat ng lokal na sukat ng mga elemento ay ginawa ayon sa pinakamababang limitasyon ng materyal ( d p= 39.75 mm; d po= 16.18 mm), pagkatapos TP′ ma =Ø 0.63 mm (maximum na halaga ng dependent tolerance, drawing 10c).

Para sa iba pang mga pagsasaayos ng mga bahagi, kapag ang elementong pinag-uusapan at ang base ay may pagitan sa direksyon ng axial, ang kabuuang aktwal na halaga ng tolerance ng umaasa sa pagkakahanay ay nakasalalay sa haba ng mga elemento, ang laki ng kanilang paghihiwalay sa direksyon ng ehe, bilang pati na rin sa likas na katangian ng paglihis mula sa pagkakahanay (ang relasyon sa pagitan ng parallel at angular na pag-aalis ng mga axes).

Halimbawa, para sa bahaging ipinapakita sa Fig. 11a, sa kaso ng angular displacement ng axes ng mga elemento (Fig. 11b), ang maximum na halaga ng dependent alignment tolerance ay magiging katumbas ng

TR′ max= 2

Gayunpaman, sa parallel displacement ng mga axes (Fig. 11c), ang maximum na halaga ng dependent alignment tolerance ay mag-iiba:

TR′ max= 2

Kapag ang likas na katangian ng axial deviation ay hindi alam, ito ay mapagpasyahan na sumunod sa prinsipyo ng maximum na materyal, halimbawa, kapag sinusuri gamit ang isang gauge na ipinapakita sa Fig. 11

Ang isang umaasa na positional tolerance ay tinukoy para sa mga axes ng apat na butas na nauugnay sa isa't isa at nauugnay sa axis ng base hole ayon sa Fig. 12a; ang dependent tolerance na kondisyon ay tinukoy din para sa base.

5,5 d mms

7,00 d mmso

5,62 d LMco

7,15 d LMco

Ang bahagi ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang mga lokal na diameter ng apat na peripheral na butas ay dapat nasa pagitan ng 5.5 at 5.62 mm, at ang mga diameter sa junction ng mga butas na ito ay dapat na hindi bababa sa 5.5 mm;

Ang mga lokal na diameter ng base hole ay dapat nasa pagitan ng 7 at 7.15 mm, at ang mating diameter ay dapat na hindi bababa sa 7 mm;

Ang mga ibabaw ng peripheral hole ay hindi dapat lumampas sa limitasyon ng epektibong contours - mga cylinder na may diameter

d υ = 5.5 - 0.2 = 5.3 mm,

ang mga palakol na sumasakop sa isang nominal na lokasyon (sa isang tumpak na hugis-parihaba na sala-sala na may sukat na 32 mm); ang gitnang axis ng symmetry ng sala-sala ay tumutugma sa axis ng base hole kung ang laki ng pagsasama nito ay ginawa ayon sa pinakamaliit na laki ng paglilimita ( dmmsO = 7 mm). Ang mga aktwal na halaga ng nakasalalay na positional tolerance ng axis ng bawat butas ay isinasaalang-alang TR ma Depende sa diameter ng isinangkot ng kaukulang butas, ipinapakita ang mga ito sa talahanayan sa Fig. 12 at nag-iiba mula sa Ø 0.2 mm (na may dmms = 5.5 mm) hanggang Ø 0.32 mm (may dLMc= 5.62 mm), sumpain. 12b, c;

Ang ibabaw ng base hole ay hindi dapat lumampas sa tabas ng maximum na materyal - isang silindro na may diameter na 7 mm ( d υ o = dMMCo), ang axis na kung saan ay tumutugma sa gitnang axis ng simetrya ng paglilimita sa mga aktibong contour ng apat na butas. Aktwal na positional tolerance value ng base hole axis TR Mao depende sa diameter sa interface ng butas na ito ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 12 at baguhin mula sa 0 (sa dmmsO =7 mm) hanggang Ø 0.15 mm (may d LMco= 7.15 mm), sumpain. 12b, c. Ang positional tolerance na ito ay hindi maaaring gamitin upang palawakin ang positional tolerances ng peripheral hole na nauugnay sa isa't isa.

Ang gauge diagram para sa pagkontrol sa lokasyon ng hole axes, na nagpapatupad ng paglilimita sa epektibong contours ng apat na peripheral hole at ang contour ng maximum na materyal ng base hole, ay ipinapakita sa Fig. 12

Ang isang umaasa na pagpapaubaya ng distansya sa pagitan ng mga axes ng dalawang butas ay tinukoy ayon sa Fig. 13a.

Ang bahagi ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang mga lokal na diameter ng kaliwang butas ay dapat na nasa pagitan ng 8 at 8.15 mm, at ang diameter ng isinangkot ay dapat na hindi bababa sa 8 mm;

Ang mga lokal na diameter ng kanang butas ay dapat na nasa pagitan ng 10 at 10.15 mm, at ang diameter ng isinangkot ay dapat na hindi bababa sa 10 mm;

Ang mga ibabaw ng mga butas ay hindi dapat lumampas sa limitasyon ng mga contour ng operating - mga cylinder na may diameter na 7.8 at 9.8 mm, ang distansya sa pagitan ng mga axes na kung saan ay 50 mm. Ang aktwal na mga halaga ng nakasalalay na pagpapaubaya ng distansya sa pagitan ng mga axes, depende sa mga diameters sa kantong ng parehong mga butas, na naaayon sa kondisyong ito ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 13.

Sa matinding kaso:

Kung ang mga diameter ng isinangkot ng parehong mga butas ay katumbas ng pinakamaliit na sukat ng limitasyon d 1mms = 8 mm at d 2mms= 10 mm, kung gayon ang pinakamataas na paglihis ng distansya sa pagitan ng mga axes ay magiging ±0.2 mm (pinakamababang halaga ng dependent tolerance, Fig. 13b);

Kung ang mga diameter ng isinangkot at lahat ng mga lokal na diameter ng parehong mga butas ay katumbas ng pinakamalaking sukat ng paglilimita d 1 L ms= 8.15 mm at d 2 L ms = 10.15 mm, kung gayon ang maximum na paglihis ng distansya sa pagitan ng mga axes ng mga butas ay magiging ±0.35 mm (maximum na halaga ng dependent tolerance, Fig. 13c).

Ang diagram ng gauge para sa pagkontrol sa distansya sa pagitan ng mga palakol ng dalawang butas, na nagpapatupad ng paglilimita ng epektibong mga contour ng mga butas, ay ipinapakita sa Fig. 13

d 1 p

d 2p

±0.5 T LMa

Ang isang zero dependent positional tolerance ng mga axes ng apat na butas na nauugnay sa bawat isa ay tinukoy ayon sa Fig. 14a.

SA sa halimbawang ito para sa bahaging isinasaalang-alang sa halimbawa 6 (Larawan 8), ang isang katumbas na pagpapalit ng magkahiwalay na laki at mga pagpapaubaya sa lokasyon ay ginawa na may pinahabang sukat na pagpapaubaya na may zero dependent na pagpapaubaya sa lokasyon.

Ang bahagi ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang mga lokal na sukat ng lahat ng mga butas ay dapat na nasa pagitan ng 6.3 at 6.65 mm, at ang mating diameters ng lahat ng mga butas ay dapat na hindi bababa sa 6.3 mm;

Ang mga ibabaw ng lahat ng mga butas ay hindi dapat lumampas sa limitasyon ng epektibong mga contour - mga cylinder na may diameter

d υ= 6.3 - 0 = 6.3 mm,

ang mga palakol na sumasakop sa isang nominal na lokasyon (sa isang tiyak na hugis-parihaba na sala-sala na may sukat na 32 mm).

Ang aktwal na mga halaga ng positional tolerance sa diametrical terms para sa axis ng bawat butas, depende sa diameter ng mating ng kaukulang butas, ay ibinibigay sa talahanayan sa Fig. 14 at ipinapakita sa diagram (Larawan 14b).

Sa matinding kaso:

Kung ang diameter ng isinangkot ng isang naibigay na butas ay katumbas ng pinakamaliit na sukat ng limitasyon d mms= 6.3 mm, kung gayon ang butas ng axis ay dapat sumakop sa nominal na lokasyon (positional deviation ay zero); sa kasong ito, ang buong larangan ng kabuuang tolerance ng laki at lokasyon ng elemento ay maaaring gamitin para sa mga deviations ng lokal na diameter at deviations ng hugis ng butas;

Kung ang diameter ng isinangkot ng isang naibigay na butas at lahat ng mga lokal na diameter nito ay katumbas ng pinakamalaking sukat na nililimitahan dLMc= 6.65 mm, kung gayon ang positional tolerance ng axis ng butas na ito ay magiging Ø 0.35 mm (maximum na halaga ng dependent tolerance); sa kasong ito, ang buong kabuuang tolerance ng laki at lokasyon ng elemento ay maaaring gamitin para sa mga paglihis ng lokasyon.

Ang diagram ng gauge para sa pagkontrol sa lokasyon ng mga axes ng butas, na nagpapatupad ng paglilimita sa mga contour ng operating, ay ipinapakita sa Fig. ika-14 na siglo

6,30 d mms

6,65 dLMc

APENDIKS 2

Impormasyon

TEKNOLOHIKAL NA MGA BENTAHAN NG DEPENDENTE TOLERANCES

1. Ang mga teknolohikal na bentahe ng umaasa na pagpapahintulot ng hugis at lokasyon kumpara sa mga independyente ay, una sa lahat, na pinapayagan nila ang paggamit ng hindi gaanong tumpak, ngunit mas matipid na mga pamamaraan at kagamitan sa pagproseso, pati na rin ang pagbabawas ng mga pagkalugi mula sa mga depekto. Kung ang larangan ng teknolohikal na pagpapakalat ng mga paglihis ng lokasyon ay lumampas sa halaga ng pagpapaubaya sa lokasyon (independiyente o umaasa), kung gayon sa mga tolerance ng nakasalalay na lokasyon, ang proporsyon ng mga angkop na bahagi ay tumataas kumpara sa mga independiyenteng pagpapaubaya dahil sa:

Mga bahagi kung saan ang mga paglihis sa hugis at lokasyon ay lumampas sa pinakamababang halaga, ngunit hindi lalampas sa aktwal na halaga ng dependent tolerance;

Mga bahagi kung saan ang mga paglihis sa hugis at lokasyon, bagama't lumampas sila sa aktwal na halaga, ay hindi lalampas sa pinakamataas na halaga ng dependent tolerance; ang mga bahaging ito ay naaayos na mga depekto at maaaring ma-convert sa mga nagagamit na bahagi sa pamamagitan ng karagdagang pagproseso elemento upang magkatugmang baguhin ang laki nito patungo sa pinakamababang limitasyon ng materyal, halimbawa, sa pamamagitan ng pagbubutas o pag-reaming ng mga butas (tingnan ang halimbawa sa Fig. 15).

2. Kung ang larangan ng teknolohikal na pagpapakalat ng mga paglihis ng lokasyon ay limitado batay sa kondisyon na halos walang maitama o pangwakas na depekto sa mga paglihis ng lokasyon (ibig sabihin, upang ang bahagi nito ay hindi lalampas sa isang naibigay na porsyento ng panganib), ang field na ito ay maging mas malaki para sa tolerance ng nakasalalay na lokasyon, ayon sa kumpara sa independyente.

Maaaring matukoy ang pagtaas nito na isinasaalang-alang ang mga batas ng pamamahagi ng mga paglihis sa laki at lokasyon, ang bahagi ng panganib, at ang kaugnayan sa pagitan ng mga pagpapahintulot ng laki at lokasyon. Humigit-kumulang, upang masuri ang posibleng larangan ng teknolohikal na pagpapakalat, maaari itong kunin na katumbas ng aktwal na halaga ng tolerance ng umaasa sa lokasyon kapag ginagawa ang aktwal na mga sukat ng mga elemento sa gitna ng larangan ng dimensional tolerance.

3. Kung ang dependent tolerance na kondisyon ay nalalapat sa base, kung gayon ginagawang posible na gawing simple ang disenyo ng mga elemento ng pagbabase ng mga teknolohikal na aparato, halimbawa, jigs, at gauge, dahil ang kanilang mga elemento ng basing ay maaaring gawin hindi self-centering, ngunit matibay na may pare-parehong sukat na naaayon sa pinakamataas na limitasyon ng batayang materyal. Ang pag-aalis ng base ng bahagi dahil sa agwat sa pagitan nito at ng base elemento ng kabit o gauge, na nangyayari kapag ang laki ng base ay lumihis mula sa maximum na limitasyon ng materyal, sa kasong ito ay pinahihintulutan ng isang umaasa na pagpapaubaya sa lokasyon.

4. Sa dependent location tolerances, ang tagagawa ay may pagkakataon, kung kinakailangan, na taasan (sa teknolohikal na dokumentasyon) ang pinakamababang halaga ng dependent location tolerance sa pamamagitan ng katumbas na pagbawas sa laki ng tolerance field sa gilid ng maximum na materyal.

5. Ang mga dependent tolerances ay ginagawang posible na makatwirang gumamit ng mga gauge upang kontrolin ang lokasyon (hugis, coordinating dimensyon) alinsunod sa GOST 16085, tinatasa ang pagiging angkop ng isang bahagi sa pamamagitan ng pagkakasya nito dito. Ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng naturang mga gauge ay ganap na tumutugma sa konsepto ng dependent tolerances.

Sa mga independiyenteng pagpapaubaya sa lokasyon, ang paggamit ng mga gauge ay maaaring imposible o nangangailangan ng isang paunang pagkalkula ng independiyenteng pagpapaubaya sa isang umaasa (pangunahin sa teknolohikal na dokumentasyon) o ang paggamit ng isang espesyal na pamamaraan para sa pagkalkula ng mga ehekutibong sukat ng mga sukat.

Malayang pagpapahintulot sa lokasyon

Dependent location tolerance

DATA NG IMPORMASYON

1 . BINUO AT IPINAGPILALA ng All-Union Scientific Research and Design Institute of Measuring Instruments sa Mechanical Engineering

MGA DEVELOPERS

A.V. Vysotsky, Ph.D. tech. agham; M.A. Paley(pinuno ng paksa), Ph.D. tech. agham; L.A. Ryabinina; O.V. Buyanina

2 . INAPRUBAHAN AT PINAG-EPEKTO sa pamamagitan ng Resolusyon ng Pamantayan ng Estado ng Russia na may petsang Hulyo 28, 1992 No. 794

3 . Ang unang petsa ng inspeksyon ay 2004, ang dalas ng inspeksyon ay 10 taon.

4 . Ang pamantayan ay sumusunod sa internasyonal na pamantayang ISO 2692-88 sa mga tuntunin ng terminolohiya (mga sugnay1.1.1 - 1.1.5 , 1.1.9 ) at mga halimbawa (mga halimbawa1 , 3 , 4 , 6 , 7 (kalokohan.11 ), 8 , 10 )

5 . IPINAKILALA SA UNANG BESES

6 . REFERENCE REGULATIVE AND TECHNICAL DOCUMENTS

1.1, 1.2, 3.2, 4.2, 5.5

ISO 1101/2-74

Dependent tolerance– pagpapaubaya para sa lokasyon ng mga ibabaw, ang numerical na halaga nito ay maaaring mag-iba depende sa aktwal na mga sukat ng isinasaalang-alang at/o mga batayang elemento. Kasama sa pagtatalaga ng dependent tolerance simbolo lokasyon tolerance, isang indikasyon ng radial o diametric na representasyon ng tolerance, ang halaga ng pare-parehong bahagi ng tolerance, isang indikasyon na ang tolerance ay nakasalalay (ang titik M sa isang bilog). Kung ang titik M sa bilog ay lilitaw pagkatapos ng halaga ng pagpapaubaya, ang pagpapaubaya ay nakasalalay sa mga aktwal na sukat ng elementong pinag-uusapan. Kung ang titik M sa isang bilog ay lilitaw pagkatapos ng base na pagtatalaga, ang pagpapaubaya ay nakasalalay sa aktwal na mga sukat ng batayang elemento. Kung ang titik M sa isang bilog ay lilitaw pagkatapos ng halaga ng pagpapaubaya at ang parehong pagtatalaga ay lilitaw pagkatapos ng batayang pagtatalaga, ang pagpapaubaya ay nakasalalay sa aktwal na mga sukat ng elementong pinag-uusapan at ang batayang elemento.

Ang pagtatalaga ng dependent tolerance ay nangangahulugan na ang normalized deviation ay maaaring lumampas sa tolerance field na nililimitahan ng pare-parehong bahagi ng tolerance kung ang naturang deviation ay nabayaran ng pagkakaiba sa aktwal na mga sukat ng isinasaalang-alang at/o base na mga elemento mula sa maximum na materyal. limitasyon (halimbawa, sa pamamagitan ng pagtaas ng diameter ng butas o pagpapababa ng diameter ng baras). Sa Fig. Ipinapakita ng Figure 3.20 kung paano itinakda ang dependent positional tolerances para sa mga axes ng dalawang board hole na may kaugnayan sa base plane A. Ang mga tolerance ay nakadepende, depende sa aktwal na sukat ng mga elementong isinasaalang-alang ang pare-parehong bahagi ng tolerance ay tinukoy sa radius terms at katumbas ng 10 µm. Gayunpaman, ang mga palakol ng mga butas ng isang angkop na bahagi ay maaaring lumipat mula sa nominal na posisyon ng higit sa 10 μm kung ang naturang pag-aalis ay nabayaran sa pamamagitan ng pagtaas ng butas hanggang sa pinakamalaking limitasyon ng laki nito.

Ang konklusyon tungkol sa pagiging angkop sa kasong ito ay ibinibigay na isinasaalang-alang ang aktwal na sukat ng butas, dahil ang pag-aalis ng axis nito mula sa nominal na lokasyon ay hindi maaaring mas malaki kaysa sa pagtaas ng aktwal na sukat kumpara sa pinakamaliit na laki ng paglilimita.

kanin. 3.20. Normalization ng umaasa positional tolerances

Ang isang ilustrasyon na nagpapakita ng posibilidad ng pag-assemble ng mga bahagi ng pagsasama kapag ang axis ng kaliwang butas ng board ay inilipat mula sa nominal na lokasyon ay ipinakita sa Fig. 3.21. Ang butas at pin axes ay maaaring i-offset ng kalahati ng diameter ng butas na pagtaas nang hindi naaapektuhan ang pagpupulong.

Mula sa halimbawa ay malinaw na ang dependent tolerances ay nilayon upang madagdagan ang ani ng mga angkop na bahagi sa pamamagitan ng pagtaas ng assembleability ng mga bahagi, ang aktwal na mga sukat nito ay inililipat patungo sa pinakamababang bahagi ng materyal.

Malinaw din na upang makagawa ng isang konklusyon tungkol sa pagiging angkop sa kasong ito, kinakailangan upang sukatin ang lokasyon ng mga palakol ng mga butas at ang kanilang mga diameter, at pagkatapos ay kalkulahin ang halaga ng nabayarang pag-aalis ng mga palakol, at pagkatapos lamang nito ay maaaring magbigay ng tamang konklusyon tungkol sa pagiging angkop.


Sa malakihan at mass production, ang komprehensibong kontrol na may gumaganang pass-through gauge ay nagbibigay ng isang hindi malabo na sagot sa tanong ng pagpupulong ng mga bahagi. Upang makagawa ng konklusyon tungkol sa pagiging angkop, kakailanganin din na kontrolin ang laki ng mga butas gamit ang mga non-go through gauge.

kanin. 3.21. Kompensasyon para sa pag-aalis ng axis ng butas sa pamamagitan ng pag-magnify

aktwal na laki ng butas

Ang "protruding tolerance zone" ay na-normalize para sa isang elemento ng limitadong lawak, na itinalaga ito sa pagpapatuloy ng isang katabing elemento, na hindi isang elemento ng bahagi, ngunit mahalaga para sa pagpapatakbo ng binuong istraktura. Halimbawa, ang butas sa tripod plate (Larawan 3.22) ay dapat na patayo sa base nito, at dahil ang haligi ay pinindot dito, ipinapayong magtalaga ng perpendicularity tolerance sa haba ng pagtatrabaho ng haligi ng tripod.

kanin. 3.22. Normalization ng protruding perpendicularity tolerance

Ang mga pamantayan ay nagtatatag ng dalawang uri ng mga pagpapaubaya sa lokasyon: umaasa at independyente.

Dependent tolerance may variable na halaga at depende sa aktwal na laki ng base at itinuturing na mga elemento. Ang dependent tolerance ay mas technologically advanced.

Ang mga sumusunod na pagpapaubaya para sa lokasyon ng mga ibabaw ay maaaring nakasalalay: mga pagpapaubaya sa posisyon, mga pagpapaubaya ng pagkakaisa, simetrya, perpendicularity, intersection ng mga palakol.

Ang mga pagpapaubaya sa hugis ay maaaring umasa: axis straightness tolerance at flatness tolerance para sa simetrya na eroplano.

Ang mga umaasang pagpapaubaya ay dapat ipahiwatig ng isang simbolo o tinukoy sa teksto sa mga teknikal na kinakailangan.

Malayang clearance ay may pare-parehong numerical na halaga para sa lahat ng bahagi at hindi nakadepende sa kanilang aktwal na sukat.

Ang parallelism at tilt tolerance ay maaari lamang maging independent.

Sa kawalan ng mga espesyal na simbolo sa pagguhit, ang mga pagpapaubaya ay nauunawaan bilang independyente. Para sa mga independiyenteng pagpapaubaya, ang isang simbolo ay maaaring gamitin, kahit na ang indikasyon nito ay hindi kinakailangan.

Ang mga independiyenteng pagpapaubaya ay ginagamit para sa mga kritikal na koneksyon kapag ang kanilang halaga ay tinutukoy ng functional na layunin ng bahagi.

Ginagamit din ang mga independyenteng pagpapaubaya sa maliit at indibidwal na produksyon, at ang kontrol nito ay isinasagawa ng mga unibersal na instrumento sa pagsukat (tingnan ang Talahanayan 3.13).

Ang mga dependent tolerance ay itinatag para sa mga bahagi na nagsasama nang sabay-sabay sa dalawa o higit pang mga ibabaw, kung saan ang pagpapalitan ay nababawasan upang matiyak ang pagpupulong kasama ang lahat ng mga ibabaw ng isinangkot (pagkonekta ng mga flanges gamit ang mga bolts).

Ginagamit ang mga dependent tolerance sa mga koneksyon na may garantisadong clearance sa malakihan at mass production, at kinokontrol ang mga ito ng mga gauge ng lokasyon. Ang pagguhit ay nagpapahiwatig ng pinakamababang halaga ng pagpapaubaya ( Tr min), na tumutugma sa limitasyon ng daloy (ang pinakamaliit na sukat ng butas ng limitasyon o ang pinakamalaking sukat ng baras ng limitasyon). Ang aktwal na halaga ng tolerance ng nakasalalay na lokasyon ay tinutukoy ng mga aktwal na sukat ng mga bahagi na konektado, ibig sabihin, maaaring iba ito sa iba't ibang mga pagtitipon. Para sa mga koneksyon ng slip fit Tp min = 0. Ang buong halaga ng dependent tolerance ay tinutukoy sa pamamagitan ng pagdaragdag sa Tr min karagdagang halaga T karagdagang, depende sa aktwal na sukat ng bahaging ito (GOST R 50056):

Tp manager = Tr min + T idagdag.

Ang mga halimbawa ng pagkalkula ng halaga ng pagpapalawak ng pagpapaubaya para sa mga karaniwang kaso ay ibinibigay sa Talahanayan 3.14. Nagbibigay din ang talahanayang ito ng mga formula para sa pag-convert ng mga pagpapaubaya sa lokasyon sa mga pagpapaubaya sa posisyon kapag nagdidisenyo ng mga gauge ng lokasyon (GOST 16085).

Ang lokasyon ng mga palakol ng mga butas para sa mga fastener (bolts, screws, studs, rivets) ay maaaring matukoy sa dalawang paraan:

Coordinate, kapag tinukoy ang maximum deviations ± δ L coordinating laki;

Posisyonal, kapag ang positional tolerances ay tinukoy sa diametrical terms - Tr.

Talahanayan 3.13 – Mga kundisyon para sa pagpili ng umaasa na pagpapaubaya sa lokasyon

Kondisyon ng koneksyon

Uri ng pagpapaubaya sa lokasyon

Mga kundisyon sa pagpili:

Malaking-laki, mass production

Kinakailangan lamang na tiyakin ang pagkolekta sa ilalim ng kondisyon

ganap na pagpapalitan

Kontrol ng gauge ng lokasyon

Uri ng mga koneksyon:

Mga walang kaugnayang koneksyon

Sa pamamagitan ng mga butas para sa mga fastener

Umaasa

Mga kundisyon sa pagpili:

Single at maliit na produksyon

Ito ay kinakailangan upang matiyak ang tamang paggana ng koneksyon (pagsentro, higpit, pagbabalanse at iba pang mga kinakailangan)

Kontrol sa pamamagitan ng unibersal na paraan

Uri ng mga koneksyon:

Mga kritikal na koneksyon na may interference fit o transitional fit

May sinulid na mga butas para sa mga stud o mga butas para sa mga pin

Mga upuan para sa mga bearings, mga butas para sa mga shaft ng gear

Independent

Ang pag-convert ng mga pagpapaubaya mula sa isang pamamaraan patungo sa isa pa ay isinasagawa gamit ang mga formula sa Talahanayan 3.15 para sa sistema ng mga rectangular at polar coordinates.

Ang pamamaraan ng coordinate ay ginagamit sa solong, maliit na sukat na produksyon, para sa hindi natukoy na mga pagpapaubaya sa lokasyon, pati na rin sa mga kaso kung saan kinakailangan ang pag-aayos ng mga bahagi, kung ang iba't ibang mga halaga ng pagpapaubaya ay tinukoy sa mga direksyon ng coordinate, kung ang bilang ng mga elemento sa isang pangkat ay mas mababa sa tatlo.

Ang positional na paraan ay mas advanced sa teknolohiya at ginagamit sa malakihan at mass production. Ang mga pagpapaubaya sa posisyon ay kadalasang ginagamit upang tukuyin ang lokasyon ng mga palakol ng mga butas para sa mga fastener. Sa kasong ito, ang mga sukat ng coordinating ay ipinahiwatig lamang mga nominal na halaga sa mga parisukat na frame, dahil ang mga sukat na ito ay hindi sakop ng konsepto ng "pangkalahatang pagpaparaya".

Ang mga numerical na halaga ng positional tolerances ay walang mga antas ng katumpakan at tinutukoy mula sa pangunahing serye ng mga numerical na halaga ayon sa GOST 24643. Ang pangunahing serye ay binubuo ng mga sumusunod na numero: 0.1; 0.12; 0.16; 0.2; 0.25; 0.4; 0.5; 0.6; 0.8 µm, ang mga halagang ito ay maaaring tumaas ng 10 ÷ 10 5 beses.

Ang numerical value ng positional tolerance ay depende sa uri ng koneksyon A(na may bolts, dalawa sa pamamagitan ng mga butas sa flanges) o SA(koneksyon sa mga stud, ibig sabihin, isang puwang sa isang bahagi). Batay sa kilalang diameter ng fastener, isang bilang ng mga butas at ang kanilang diameter ( D) at pinakamababang clearance ( S min).

Talahanayan 3.14 – Muling pagkalkula ng mga pagpapaubaya ng lokasyon sa ibabaw sa mga pagpapaubaya sa posisyon

Pagpapahintulot sa lokasyon ng ibabaw

Mga formula para sa pagtukoy ng positional tolerance

Maximum extension ng tolerance Tdop

Pagpapahintulot para sa pagkakahanay (symmetry) na nauugnay sa axis ng base surface

Para sa base

T P = 0

Para sa con T nababalot na ibabaw T At

T P = T SA

T dagdag = Td 1

T dagdag = Td 2

Pagpapahintulot para sa coaxiality (symmetry) na nauugnay sa karaniwang axis

T P1 = T C1

T P2 = T C2

T dagdag = Td 1 + Td 2

Pagpapahintulot para sa coaxiality (symmetry) ng dalawang ibabaw

Hindi tinukoy ang base

T P1 = T P2 =

T dagdag = T.D. 1 + T.D. 2

Pagpapahintulot ng perpendicularity ng surface axis na may kaugnayan sa eroplano

T P = T

T dagdag = T.D.

Sa pagguhit, ang mga detalye ay nagpapahiwatig ng halaga ng positional tolerance (tingnan ang Talahanayan 3.7), paglutas sa isyu ng pag-asa nito. Para sa pamamagitan ng mga butas ang pagpapaubaya ay itinalagang umaasa, at para sa mga sinulid na butas ito ay independiyente, kaya lumalawak ito.

Para sa uri ng koneksyon (A) T pos = S p , para sa mga koneksyon tulad ng ( SA) para sa pamamagitan ng mga butas T pos = 0.4 S p , at para sa sinulid T pos =(0.5÷0.6) S p (Larawan 3.4).

1, 2 - mga bahagi na konektado

Figure 3.4 – Mga uri ng pagkonekta ng mga bahagi gamit ang mga fastener:

A- uri A, na may mga bolts; b– uri B, studs, pin

Gap sa disenyo S p, kinakailangan upang mabayaran ang error sa lokasyon ng mga butas, ay tinutukoy ng formula:

S p = S min,

nasaan ang coefficient SA gamit ang puwang upang mabayaran ang mga paglihis sa lokasyon ng mga palakol ng mga butas at bolts. Maaari itong tumagal ng mga sumusunod na halaga:

SA= 1 - sa mga koneksyon nang walang pagsasaayos sa ilalim ng normal na mga kondisyon ng pagpupulong;

SA = 0.8 - sa mga koneksyon na may pagsasaayos, pati na rin sa mga koneksyon na walang pagsasaayos, ngunit may mga recessed at countersunk screw head;

SA= 0.6 - sa mga koneksyon sa pagsasaayos ng lokasyon ng mga bahagi sa panahon ng pagpupulong;

K = 0 – para sa isang batayang elemento na ginawa gamit ang isang sliding fit ( H/h), kapag ang nominal positional tolerance ng elementong ito ay zero.

Kung ang isang positional tolerance ay tinukoy sa isang tiyak na distansya mula sa ibabaw ng bahagi, kung gayon ito ay tinukoy bilang isang nakausli na pagpapaubaya at ipinahiwatig ng simbolo ( R). Halimbawa: ang gitna ng isang drill, ang dulo ng isang pin screwed sa katawan.

Talahanayan 3.15 - Muling pagkalkula ng maximum na mga paglihis ng mga sukat na nag-uugnay sa mga axes ng mga butas sa mga positional tolerance ayon sa GOST 14140

Uri ng lokasyon

Mga formula para sa pagtukoy ng positional tolerance (sa diametrical terms)

Parihabang coordinate system

Isang butas na tinukoy mula sa base ng pagpupulong

T p = 2δ L

δ L= ±0.5 T r

T dagdag = T.D.

Dalawang butas na pinag-ugnay sa isa't isa (walang base ng pagpupulong)

T p = δ L

δ L = ± T r

T dagdag = T.D.

Tatlo o higit pang mga butas na matatagpuan sa isang hilera (walang base ng pagpupulong)

T p = 1.4δ L

δ L=±0.7 T r

T dagdag = T.D.

δ L y = ±0.35 T r

(δ L y – tungkol sa T yumuyuko tungkol sa T magsuot T kasama ang base axis)

δ L kagubatan = δ L∑∕2 (hagdan)

δ L kadena = δ L∑ ∕(n–1) (kadena)

δ L∑ – pinakamalaking pagwawaldas T ang ningning sa pagitan ng mga palakol ng katabing o T vers T ika

Ang dalawa o higit pang mga butas ay matatagpuan sa isang hilera (itakda mula sa base ng pagpupulong)

T dagdag = T.D.

T p = 2.8δ L 1 = 2.8 δ L 2

δ L 1 = δ L 2 = ±0.35 T r

(O T pagbabawas ng ehe T pangkalahatang eroplano T at – A o base ng pagpupulong)

Ang mga butas ay nakaayos sa dalawang hanay

(walang assembly base)

Ang mga butas ay pinag-ugnay sa dalawang base ng pagpupulong

Tр1.4δ L 1 1.4 δ L 2

δ L 1 = δ L 2 = ±0.7 T r

T p = δ L d

δ L d = ± T r

(nakatakda ang laki sa dayagonal)

T dagdag = T.D.

δ L 1 = δ L 2 = δ L

Tр 2.8 δ L

δ L= ±0.35 T r

Ang mga butas ay nakaayos sa ilang mga hilera (walang base ng pagpupulong)

δ L 1 = δ L 2 = … δ L

Tр 2.8 δ L

δ L= ±0.35 T r

T p = δ L d

δ L d = ± T r

(nakatakda ang laki sa dayagonal)

T dagdag = T.D.

Polar coordinate system

Dalawang butas, coordinated na may kaugnayan sa axis ng gitnang elemento

T p = 2.8 δR

δR = ±0.35 T r

δα = ± 3400

(sulok ko T s)

T dagdag = T.D.

Tatlo o higit pang mga butas na matatagpuan sa isang bilog (walang base ng pagpupulong)

Ang tatlo o higit pang mga butas ay nakaayos sa isang bilog, ang gitnang elemento ay ang base ng pagpupulong

T dagdag = T.D.

T p = 1.4 δα

δα = ±0.7 T r

(sulok ko T s)

δα 1 = δα 2 =

T dagdag = T.D. + TD mga base

Talahanayan 3.16 – Mga diameter ng through hole para sa mga fastener at kaukulang garantisadong clearance ayon sa GOST 11284, mm

Diameter ng Fastener d

Mga Tala: 1 Ang 1st row ay mas gusto at ginagamit para sa mga koneksyon ng mga uri A At SA(maaaring makuha ang mga butas sa anumang paraan).

2 Para sa mga uri ng koneksyon A At SA Inirerekomenda na gamitin ang 2nd row kapag gumagawa ng mga butas sa pamamagitan ng pagmamarka, pagsuntok gamit ang isang mataas na katumpakan na selyo, sa investment casting o sa ilalim ng presyon.

3 Uri ng koneksyon A ay maaaring gawin sa kahabaan ng ika-3 hilera kapag nakaayos mula ika-6 hanggang ika-10 uri, pati na rin ang mga koneksyon tulad ng SA kapag matatagpuan mula sa ika-1 hanggang ika-5 na uri (anumang paraan ng pagproseso, maliban sa riveted joints).

Ang mga pagpapaubaya sa lokasyon o hugis ay maaaring umasa o malaya.

Dependent tolerance- ito ay isang pagpapaubaya ng lokasyon o hugis, na ipinahiwatig sa pagguhit sa anyo ng isang halaga na maaaring lumampas sa isang halaga depende sa paglihis ng aktwal na laki ng elemento na pinag-uusapan mula sa maximum ng materyal.

Ang dependent tolerance ay isang variable tolerance; ang pinakamababang halaga nito ay ipinahiwatig sa pagguhit at maaaring lampasan sa pamamagitan ng pagbabago ng mga sukat ng mga elementong isinasaalang-alang, ngunit upang ang kanilang mga linear na dimensyon ay hindi lalampas sa mga itinakdang pagpapaubaya.

Ang mga pagpapaubaya sa nakasalalay na lokasyon, bilang isang panuntunan, ay itinalaga sa mga kaso kung saan kinakailangan upang matiyak ang pagpupulong ng mga bahagi na isinangkot nang sabay-sabay sa ilang mga ibabaw.

Sa ilang mga kaso, na may dependent tolerances, posibleng i-convert ang isang bahagi mula sa scrap tungo sa serbisyo sa pamamagitan ng karagdagang pagproseso, halimbawa, sa pamamagitan ng reaming hole. Bilang isang patakaran, inirerekumenda na magtalaga ng mga nakasalalay na pagpapaubaya sa mga elemento ng bahagi na napapailalim lamang sa mga kinakailangan sa pagpupulong.

Ang mga dependent tolerances ay karaniwang kinokontrol ng mga kumplikadong gauge, na mga prototype ng mga bahagi ng isinangkot. Ang mga gauge na ito ay mga pass-through gauge lamang;

Ang isang halimbawa ng pagtatalaga ng isang umaasa na pagpapaubaya ay ipinapakita sa Fig. 3.2. Ang titik na "M" ay nagpapahiwatig na ang pagpapaubaya ay nakasalalay, at ang paraan kung paano ito ipinahiwatig ay ang halaga ng pagpapaubaya ng pagkakahanay ay maaaring lumampas sa pamamagitan ng pagbabago ng mga sukat ng parehong mga butas.

kanin. 3.2. Dependent Tolerances

Ipinapakita ng figure na kapag gumagawa ng mga butas sa pinakamababang laki maximum na paglihis mula sa coaxiality ay maaaring hindi hihigit sa m\n = 0.005 (Fig. 3.2, b). Kapag gumagawa ng mga butas na may pinakamataas na pinahihintulutang sukat, ang halaga ng maximum na paglihis ng pagkakahanay ay maaaring tumaas (Larawan 3.2, c). Ang pinakamalaking maximum deviation ay kinakalkula gamit ang formula.