Duże przechłodzenie na skraplaczu. Przechłodzenie czynnika chłodniczego

Jedną z największych trudności w pracy mechanika jest to, że nie widzi on procesów zachodzących wewnątrz rurociągów i w obiegu chłodniczym. Jednakże pomiar ilości przechłodzenia może zapewnić stosunkowo dokładny obraz zachowania czynnika chłodniczego w obwodzie.

Należy zauważyć, że większość projektantów dobiera kondensatory chłodzone powietrzem tak, aby zapewnić dochłodzenie na wylocie skraplacza w zakresie od 4 do 7 K. Przyjrzyjmy się, co dzieje się w skraplaczu, jeśli wartość dochłodzenia wykracza poza ten zakres.

A) Zmniejszona hipotermia (zwykle poniżej 4 K).

Ryż. 2.6

Na ryc. 2.6 pokazuje różnicę stanu czynnika chłodniczego wewnątrz skraplacza podczas normalnego i nieprawidłowego przechłodzenia. Temperatura w punktach tв=tc=te=38°С = temperatura skraplania tк. Pomiar temperatury w punkcie D daje wartość td=35°C, przechłodzenie 3 K.

Wyjaśnienie. Gdy obieg chłodniczy pracuje normalnie, ostatnie cząsteczki pary kondensują w punkcie C. Następnie ciecz chłodzi się dalej, a rurociąg na całej swojej długości (strefa C-D) wypełnia się fazą ciekłą, co pozwala na osiągnięcie normalnego wartość przechłodzenia (na przykład 6 K).

Jeżeli w skraplaczu brakuje czynnika chłodniczego, strefa C-D nie jest całkowicie wypełniona cieczą, pozostaje jedynie mały obszar Strefa ta jest całkowicie zajęta przez ciecz (strefa E-D), a jej długość nie jest wystarczająca do zapewnienia normalnego przechłodzenia.

W rezultacie mierząc hipotermię w punkcie D, na pewno uzyskasz wartość niższą niż normalnie (w przykładzie na rycinie 2.6 - 3 K).

A im mniej czynnika chłodniczego będzie w instalacji, tym mniej będzie jego fazy ciekłej na wylocie ze skraplacza i tym mniejszy będzie stopień jego przechłodzenia.

W limicie, przy znacznym braku czynnika chłodniczego w obwodzie agregat chłodniczy, na wyjściu ze skraplacza będzie mieszanina para-ciecz, której temperatura będzie równa temperaturze skraplania, to znaczy przechłodzenie będzie równe 0 K (patrz rysunek 2.7).

Ryż. 2.7

tв=td=tk=38°С. Wartość dochłodzenia P/O = 38–38=0 K.

Zatem niewystarczające uzupełnienie czynnikiem chłodniczym zawsze prowadzi do zmniejszenia przechłodzenia.

Wynika z tego, że kompetentny mechanik nie będzie lekkomyślnie dodawał czynnika do instalacji bez sprawdzenia, czy nie ma wycieków i bez upewnienia się, że przechłodzenie jest nienormalnie niskie!

Należy pamiętać, że w miarę dodawania czynnika chłodniczego do obwodu poziom cieczy w dolnej części skraplacza wzrośnie, powodując zwiększenie przechłodzenia.

Przejdźmy teraz do rozważenia zjawiska odwrotnego, czyli zbyt dużej hipotermii.

B) Zwiększona hipotermia (zwykle powyżej 7 K).

Ryż. 2.8

tв=te=tk= 38°С. td = 29°C, zatem hipotermia P/O = 38-29 = 9 K.

Wyjaśnienie. Widzieliśmy powyżej, że brak czynnika chłodniczego w obwodzie prowadzi do zmniejszenia przechłodzenia. Z drugiej strony na dnie skraplacza będzie gromadzić się nadmierna ilość czynnika chłodniczego.

W tym przypadku długość strefy skraplacza całkowicie wypełnionej cieczą zwiększa się i może zająć całą sekcja E-D. Zwiększa się ilość cieczy stykającej się z powietrzem chłodzącym, wzrasta również ilość przechłodzenia (w przykładzie na rys. 2.8 P/O = 9 K).

Podsumowując, zwracamy uwagę, że pomiar wielkości przechłodzenia jest idealny do diagnozowania procesu funkcjonowania klasycznego agregatu chłodniczego.

W trakcie szczegółowej analizy typowych usterek zobaczymy, jak dokładnie zinterpretować dane z tych pomiarów w każdym konkretnym przypadku.

Zbyt małe przechłodzenie (poniżej 4 K) świadczy o braku czynnika chłodniczego w skraplaczu. Zwiększone przechłodzenie (ponad 7 K) wskazuje na nadmiar czynnika chłodniczego w skraplaczu.

2.4. ĆWICZENIA

Wybierz jedną z 4 konstrukcji skraplaczy chłodzonych powietrzem pokazanych na rys. 2. 2.9, ten, który Twoim zdaniem jest najlepszy. Wyjaśnij dlaczego?

Ryż. 2.9

Ciecz pod wpływem grawitacji gromadzi się na dnie skraplacza, dlatego wlot pary do skraplacza powinien zawsze znajdować się u góry. Dlatego opcje 2 i 4 są co najmniej dziwnym rozwiązaniem, które nie zadziała.

Różnica między opcjami 1 i 3 polega głównie na temperaturze powietrza nawiewającego nad strefą hipotermiczną. W pierwszej opcji powietrze zapewniające dochłodzenie wchodzi do strefy dochłodzenia już ogrzanej, ponieważ przeszło przez skraplacz. Projekt trzeciej opcji należy uznać za najbardziej udany, ponieważ realizuje wymianę ciepła między czynnikiem chłodniczym a powietrzem zgodnie z zasadą przeciwprądu. Ta opcja ma najlepsze cechy wymianę ciepła i projekt instalacji jako całości.

Pomyśl o tym, jeśli jeszcze nie zdecydowałeś, w którym kierunku poprowadzić powietrze chłodzące (lub wodę) przez skraplacz.

• Wpływ temperatury i ciśnienia na stan czynników chłodniczych
• Dochłodzenie w skraplaczach chłodzonych powietrzem
• Analiza przypadków nieprawidłowej hipotermii

19.10.2015

Stopień przechłodzenia cieczy uzyskanej na wylocie skraplacza jest ważnym wskaźnikiem charakteryzującym stabilną pracę obwód chłodniczy. Przechłodzenie to różnica temperatur pomiędzy cieczą a kondensacją przy danym ciśnieniu.

Przy normalnym ciśnieniu atmosferycznym temperatura kondensacji wody wynosi 100 stopni Celsjusza. Zgodnie z prawami fizyki wodę o temperaturze 20 stopni uważa się za przechłodzoną do temperatury 80 stopni Celsjusza.

Przechłodzenie na wylocie wymiennika ciepła zmienia się jako różnica między temperaturą cieczy a temperaturą kondensacji. Na podstawie rysunku 2.5 hipotermia wyniesie 6 K lub 38-32.

W kondensatorach chłodzonych powietrzem wskaźnik dochłodzenia powinien wynosić od 4 do 7 K. Jeśli ma inną wartość, oznacza to niestabilną pracę.

Interakcja między skraplaczem a wentylatorem: różnica temperatur powietrza.

Powietrze pompowane przez wentylator ma temperaturę 25 stopni Celsjusza (rysunek 2.3). Pobiera ciepło z freonu, powodując zmianę jego temperatury do 31 stopni.

Rysunek 2.4 przedstawia bardziej szczegółową zmianę:

Tae - znak temperatury powietrza dostarczanego do skraplacza;

Tas – powietrze o nowej temperaturze skraplacza po schłodzeniu;

Tk – odczyty z manometru dotyczące temperatury skraplania;

Δθ – różnica temperatur.

Różnicę temperatur w skraplaczu chłodzonym powietrzem oblicza się ze wzoru:

Δθ =(tas - tae), gdzie K ma granice 5–10 K. Na wykresie wartość ta wynosi 6 K.

Różnica temperatur w punkcie D, to znaczy na wyjściu ze skraplacza, w tym przypadku wynosi 7 K, ponieważ mieści się w tej samej granicy. Różnica temperatur wynosi 10-20 K, na rysunku jest to (tk-tae). Najczęściej wartość tego wskaźnika zatrzymuje się na 15 K, ale w tym przykładzie jest to 13 K.

Przez przechłodzenie kondensatu rozumiemy obniżenie temperatury kondensatu w porównaniu do temperatury pary nasyconej wchodzącej do skraplacza. Zauważono powyżej, że ilość przechłodzenia kondensatu zależy od różnicy temperatur t N -T Do .

Dochłodzenie kondensatu prowadzi do zauważalnego spadku sprawności instalacji, gdyż wraz z dochłodzeniem kondensatu wzrasta ilość ciepła oddawanego w skraplaczu do wody chłodzącej. Wzrost przechłodzenia kondensatu o 1°C powoduje nadmierne zużycie paliwa w instalacjach bez regeneracyjnego podgrzewania wody zasilającej o 0,5%. Dzięki regeneracyjnemu podgrzewaniu wody zasilającej nadmierne zużycie paliwa w instalacji jest nieco mniejsze. W nowoczesne instalacje w obecności skraplaczy typu regeneracyjnego przechłodzenie kondensatu w normalnych warunkach pracy agregatu skraplającego nie przekracza 0,5-1°C. Przechłodzenie kondensatu jest spowodowane następującymi przyczynami:

a) naruszenie gęstości powietrza w układzie próżniowym i zwiększone zasysanie powietrza;

b) wysoki poziom kondensatu w skraplaczu;

c) nadmierny przepływ wody chłodzącej przez skraplacz;

d) wady konstrukcyjne kondensatora.

Zwiększanie zawartości powietrza w parze-powietrzu

mieszanina prowadzi do wzrostu ciśnienia cząstkowego powietrza i odpowiednio do spadku ciśnienia cząstkowego pary wodnej w stosunku do całkowitego ciśnienia mieszaniny. W rezultacie temperatura nasyconej pary wodnej, a co za tym idzie i temperatura kondensatu, będzie niższa niż przed wzrostem zawartości powietrza. Zatem jednym z ważnych działań mających na celu ograniczenie przechłodzenia kondensatu jest zapewnienie dobrej gęstości powietrza w układzie próżniowym zespołu turbinowego.

Przy znacznym wzroście poziomu kondensatu w skraplaczu może wystąpić zjawisko obmywania przez kondensat dolnych rzędów rurek chłodzących, w wyniku czego kondensat ulegnie przechłodzeniu. Dlatego należy zadbać o to, aby poziom kondensatu znajdował się zawsze poniżej dolnego rzędu rurek chłodzących. Najlepszy środek zapobieganie niedopuszczalnemu wzrostowi poziomu kondensatu jest urządzeniem automatyczna regulacja go w kondensatorze.

Nadmierny przepływ wody przez skraplacz, szczególnie w niskich temperaturach, będzie prowadził do wzrostu podciśnienia w skraplaczu na skutek spadku ciśnienia cząstkowego pary wodnej. Dlatego też przepływ wody chłodzącej przez skraplacz należy regulować w zależności od obciążenia parą skraplacza i temperatury wody chłodzącej. Na prawidłowa regulacja natężenie przepływu wody chłodzącej w skraplaczu, utrzymane zostanie ekonomiczne podciśnienie, a przechłodzenie kondensatu nie przekroczy wartości minimalnej dla danego skraplacza.

Przechłodzenie kondensatu może nastąpić z powodu wad konstrukcyjnych skraplacza. W niektórych konstrukcjach skraplaczy, w wyniku ścisłego ułożenia rurek chłodzących i ich nieodpowiedniego rozmieszczenia wzdłuż ścian rur, powstaje duży opór pary, sięgający w niektórych przypadkach 15-18 mm Hg. Sztuka. Wysoka oporność pary skraplacza prowadzi do znacznego spadku ciśnienia powyżej poziomu kondensatu. Spadek ciśnienia mieszaniny powyżej poziomu kondensatu następuje w wyniku spadku ciśnienia cząstkowego pary wodnej. Zatem temperatura kondensatu jest znacznie niższa niż temperatura pary nasyconej wchodzącej do skraplacza. W takich przypadkach, w celu ograniczenia przechłodzenia kondensatu, konieczne jest dokonanie zmian konstrukcyjnych, a mianowicie usunięcie części rur chłodzących w celu zainstalowania korytarzy w wiązce rur i zmniejszenia oporu pary wodnej skraplacza.

Należy pamiętać, że usunięcie części rurek chłodzących i wynikające z tego zmniejszenie powierzchni chłodzącej skraplacza prowadzi do wzrostu obciążenia właściwego skraplacza. Jednakże zwiększenie właściwego obciążenia parą jest zwykle całkiem akceptowalne, ponieważ starsze konstrukcje skraplaczy mają stosunkowo niskie właściwe obciążenie parą.

Przeanalizowaliśmy główne zagadnienia obsługi urządzeń agregatów skraplających turbina parowa. Z powyższego wynika, że ​​główną uwagę podczas eksploatacji agregatu skraplającego należy zwrócić na utrzymanie ekonomicznej próżni w skraplaczu oraz zapewnienie minimalnego przechłodzenia kondensatu. Te dwa parametry w istotny sposób wpływają na sprawność zespołu turbinowego. W tym celu konieczne jest utrzymanie dobrej gęstości powietrza w układzie podciśnieniowym zespołu turbinowego normalna praca urządzenia do usuwania powietrza, pompy obiegowe i kondensatu, utrzymują rury skraplacza w czystości, monitorują gęstość wody w skraplaczu, zapobiegają wzrostowi zasysania wody surowej, zapewniają prawidłową pracę urządzeń chłodniczych. Dostępne na instalacji oprzyrządowanie, automatyczne regulatory, urządzenia sygnalizacyjne i regulacyjne pozwalają na to personel serwisowy monitorować stan urządzeń i tryb pracy instalacji oraz utrzymywać takie tryby pracy, które zapewniają wysoce ekonomiczną i niezawodną pracę instalacji.

Ryż. 1.21. Sema dendryt

Zatem mechanizm krystalizacji stopionego metalu przy dużych szybkościach chłodzenia jest zasadniczo inny, ponieważ przy małych objętościach stopu osiąga się wysoki stopień hipotermia. Konsekwencją tego jest rozwój krystalizacji objętościowej, która w czystych metalach może być jednorodna. Centra krystalizacji o wielkości większej od krytycznej są zdolne do dalszego wzrostu.

W przypadku metali i stopów najbardziej typową formą wzrostu jest dendryt, opisany po raz pierwszy w 1868 roku przez D.K. Czernow. Na ryc. 1.21 przedstawia szkic D.K. Czernow, wyjaśniając budowę dendrytu. Zwykle dendryt składa się z pnia (oś pierwszego rzędu), z którego odchodzą odgałęzienia - osie drugiego i kolejnych rzędów. Wzrost dendrytyczny zachodzi w określonych kierunkach krystalograficznych z rozgałęzieniami w regularnych odstępach czasu. W strukturach z siatkami sześcianów wyśrodkowanych na ścianie i na ciele, wzrost dendrytyczny zachodzi w trzech wzajemnie prostopadłych kierunkach. Ustalono eksperymentalnie, że wzrost dendrytyczny obserwuje się tylko w przechłodzonym stopie. Szybkość wzrostu zależy od stopnia przechłodzenia. Problem teoretycznego określenia szybkości wzrostu w funkcji stopnia przechłodzenia nie doczekał się dotychczas uzasadnionego rozwiązania. Na podstawie danych eksperymentalnych uważa się, że zależność tę można w przybliżeniu uwzględnić w postaci V ~ (D T) 2.

Wielu badaczy uważa, że ​​przy pewnym krytycznym stopniu przechłodzenia obserwuje się lawinowy wzrost liczby centrów krystalizacji zdolnych do dalszego wzrostu. Zarodkowanie coraz większej liczby nowych kryształów może przerwać wzrost dendrytów.

Ryż. 1,22. Transformacja struktur

Według najnowszych danych zagranicznych, wraz ze wzrostem stopnia przechłodzenia i gradientu temperatury przed frontem krystalizacji obserwuje się przemianę struktury szybko krzepnącego stopu z dendrytycznej w równoosiową, mikrokrystaliczną, nanokrystaliczną, a następnie w stan amorficzny (ryc. 1.22).

1.11.5. Amorfizacja w stopie

Na ryc. Rysunek 1.23 ilustruje wyidealizowany wykres TTT (transakcja czas-temperatura), wyjaśniający cechy krzepnięcia stopionych metali w zależności od szybkości chłodzenia.

Ryż. 1,23. Wykres TTT: 1 – umiarkowana szybkość chłodzenia:

2 – bardzo duża szybkość chłodzenia;

3 – pośrednia szybkość chłodzenia

Oś pionowa reprezentuje temperaturę, a oś pozioma przedstawia czas. Powyżej pewnej temperatury topnienia - T P faza ciekła (stop) jest stabilna. Poniżej tej temperatury ciecz ulega przechłodzeniu i staje się niestabilna, gdyż pojawia się możliwość zarodkowania i wzrostu centrów krystalizacji. Jednakże przy nagłym ochłodzeniu ruch atomów w silnie przechłodzonej cieczy może ustać i w temperaturze poniżej T3 utworzy się amorficzna faza stała. W przypadku wielu stopów temperatura, w której rozpoczyna się amorfizacja - ТЗ mieści się w zakresie od 400 do 500 ° C. Większość tradycyjnych wlewków i odlewów schładza się powoli zgodnie z krzywą 1 na ryc. 1,23. Podczas chłodzenia pojawiają się i rosną centra krystalizacji, tworząc krystaliczną strukturę stopu w stanie stałym. Przy bardzo dużej szybkości chłodzenia (krzywa 2) tworzy się amorficzna faza stała. Interesująca jest także pośrednia szybkość chłodzenia (krzywa 3). W tym przypadku możliwa jest mieszana wersja krzepnięcia z obecnością zarówno struktur krystalicznych, jak i amorficznych. Opcja ta występuje w przypadku, gdy rozpoczęty proces krystalizacji nie ma czasu na zakończenie podczas schładzania do temperatury TZ. Mieszaną wersję krzepnięcia z powstawaniem małych cząstek amorficznych ilustruje uproszczony schemat przedstawiony na rys. 1,24.

Ryż. 1,24. Schemat powstawania małych cząstek amorficznych

Po lewej stronie na tym rysunku znajduje się duża kropla stopu zawierająca 7 ośrodków krystalizacji zdolnych do późniejszego wzrostu. W środku ta sama kropla jest podzielona na 4 części, z których jedna nie zawiera centrów krystalizacji. Cząstka ta stwardnieje i przybierze postać amorficzną. Po prawej stronie rysunku pierwotna cząstka jest podzielona na 16 części, z których 9 stanie się amorficzne. Na ryc. 1,25. przedstawione prawdziwe uzależnienie liczba cząstek amorficznych wysokostopowego stopu niklu na wielkość cząstek i intensywność chłodzenia w środowisku gazowym (argon, hel).

Ryż. 1,25. Zależność liczby amorficznych cząstek stopu niklu

wielkość cząstek i intensywność chłodzenia w środowisku gazowym

Przejście stopionego metalu w stan amorficzny, czyli jak to się nazywa, szklisty jest procesem złożonym i zależnym od wielu czynników. W zasadzie wszystkie substancje można otrzymać w stanie amorficznym, ale czyste metale wymagają tak dużych szybkości chłodzenia, których nie są jeszcze w stanie zapewnić nowoczesne środki techniczne. Jednocześnie stopy wysokostopowe, w tym stopy eutektyczne metali z metaloidami (B, C, Si, P) krzepną w stanie amorficznym w temperaturze ponad niskie prędkości chłodzenie. W tabeli Tabela 1.9 przedstawia krytyczne szybkości chłodzenia podczas amorfizacji niklu i niektórych stopów stopów.

Tabela 1.9

Niedoładowanie i przepełnienie układu czynnikiem chłodniczym

Statystyki pokazują, że główną przyczyną nieprawidłowej pracy klimatyzatorów i awarii sprężarek jest niewłaściwe napełnienie obiegu chłodniczego czynnikiem chłodniczym. Brak czynnika chłodniczego w obwodzie może być spowodowany przypadkowymi wyciekami. Jednocześnie przepełnienie jest z reguły konsekwencją błędnych działań personelu spowodowanych jego niewystarczającymi kwalifikacjami. W przypadku systemów wykorzystujących termostatyczny zawór rozprężny (TEV) jako urządzenie dławiące najlepszym wskaźnikiem normalnego napełnienia czynnikiem chłodniczym jest dochłodzenie. Słaba hipotermia wskazuje, że ładunek jest niewystarczający, silna hipotermia wskazuje na nadmiar czynnika chłodniczego. Ładowanie można uznać za normalne, gdy temperatura dochłodzenia cieczy na wylocie skraplacza utrzymuje się w granicach 10-12 stopni Celsjusza, a temperatura powietrza na wlocie parownika jest bliska nominalnym warunkom pracy.

Temperaturę przechłodzenia Tp definiuje się jako różnicę:
Tp = Tk – Tf
Тк – temperatura skraplania, odczytana z manometru HP.
Tf – temperatura freonu (rury) na wylocie ze skraplacza.

1. Brak czynnika chłodniczego. Objawy

Brak freonu będzie odczuwalny w każdym elemencie obwodu, ale niedobór ten jest szczególnie odczuwalny w parowniku, skraplaczu i przewodzie cieczowym. Na skutek niedostatecznej ilości cieczy parownik jest słabo wypełniony freonem i ma niską wydajność chłodniczą. Ponieważ w parowniku nie ma wystarczającej ilości cieczy, ilość wytwarzanej tam pary znacznie spada. Ponieważ wydajność objętościowa sprężarki przekracza ilość pary wydobywającej się z parownika, ciśnienie w niej nienormalnie spada. Spadek ciśnienia parowania prowadzi do obniżenia temperatury parowania. Temperatura parowania może spaść poniżej zera, co spowoduje zamarznięcie rury wlotowej i parownika, a także znaczne przegrzanie pary.

Temperaturę przegrzania T przegrzania definiuje się jako różnicę:
T przegrzanie = T f.i. - Do bani.
T fi - temperatura freonu (rury) na wylocie parownika.
ssanie T. - temperatura ssania odczytywana z manometru niskiego ciśnienia.
Normalne przegrzanie wynosi 4-7 stopni Celsjusza.

Przy znacznym braku freonu przegrzanie może osiągnąć 12–14 o C, a zatem temperatura na wlocie sprężarki również wzrośnie. A ponieważ silniki elektryczne sprężarek hermetycznych są chłodzone za pomocą zasysanej pary, w tym przypadku sprężarka ulegnie nienormalnemu przegrzaniu i może ulec awarii. Ze względu na wzrost temperatury pary w rurociągu ssącym, wzrośnie również temperatura pary w rurociągu tłocznym. Ponieważ w obwodzie będzie niedobór czynnika chłodniczego, w strefie dochłodzenia będzie również niewystarczająca ilość czynnika chłodniczego.

Zatem głównymi objawami niedoboru freonu są:
• Niska wydajność chłodzenia
• Niskie ciśnienie parowania
• Wysokie przegrzanie
• Niewystarczająca hipotermia (poniżej 10 stopni Celsjusza)

Należy zauważyć, że w instalacjach wyposażonych w kapilary jako urządzenie dławiące, dochłodzenie nie może być traktowane jako wskaźnik decydujący przy ocenie prawidłowej ilości czynnika chłodniczego.

2. Przepełnienie. Objawy

W układach z zaworem rozprężnym jako urządzeniem dławiącym ciecz nie może przedostać się do parownika, dlatego nadmiar czynnika chłodniczego gromadzi się w skraplaczu. Nieprawidłowo wysoki poziom ciecz w skraplaczu zmniejsza powierzchnię wymiany ciepła, pogarsza się chłodzenie gazu wchodzącego do skraplacza, co prowadzi do wzrostu temperatury par nasyconych i wzrostu ciśnienia skraplania. Z drugiej strony ciecz znajdująca się na dnie skraplacza znacznie dłużej pozostaje w kontakcie z powietrzem zewnętrznym, co prowadzi do zwiększenia strefy przechłodzenia. Ponieważ ciśnienie skraplania wzrasta, a ciecz opuszczająca skraplacz jest doskonale schłodzona, przechłodzenie mierzone na wylocie skraplacza będzie wysokie. Ze względu na zwiększone ciśnienie skraplania następuje spadek przepływu masowego przez sprężarkę i spadek wydajności chłodniczej. W rezultacie wzrośnie również ciśnienie parowania. Ze względu na fakt, że przeładowanie prowadzi do zmniejszenia przepływu masy pary, następuje chłodzenie silnik elektryczny sprężarka ulegnie pogorszeniu. Ponadto ze względu na zwiększone ciśnienie skraplania wzrasta prąd silnika elektrycznego sprężarki. Pogorszenie chłodzenia i wzrost poboru prądu prowadzi do przegrzania silnika elektrycznego i ostatecznie do awarii sprężarki.

Konkluzja. Główne oznaki ładowania czynnikiem chłodniczym:
• Wydajność chłodzenia spadła
• Zwiększone ciśnienie parowania
• Zwiększone ciśnienie kondensacji
• Zwiększona hipotermia (powyżej 7 o C)

W systemach wykorzystujących rurki kapilarne jako urządzenie dławiące nadmiar czynnika chłodniczego może przedostać się do sprężarki, powodując uderzenie wodne i ostateczną awarię sprężarki.