Sistema ng pag-init para sa mga paaralan, kindergarten, institusyong pang-edukasyon - organisasyon at muling pagtatayo sa lahat ng mga pag-apruba. Disenyo ng pagpainit, bentilasyon at suplay ng tubig para sa isang paaralan.

• Ano ang makukuha mo kapag nag-order ng heating system para sa mga bata at institusyong pang-edukasyon mula sa Integra Engineering?

Heating system para sa isang paaralan, kindergarten, kolehiyo, unibersidad: isang hanay ng mga serbisyo mula sa aming kumpanya

• pagbuo ng proyekto panloob na sistema pagpainit ng mga institusyong pang-edukasyon;
• thermal at haydroliko na pagkalkula boiler room ng paaralan, kindergarten, unibersidad;
• muling pagtatayo at paggawa ng makabago ng sistema ng pag-init;
• pag-install ng mga panloob na network at kagamitan sa pag-init;
• pagpili at pag-install ng boiler mga sistema ng pag-init para sa mga bata at institusyong pang-edukasyon;
• pagkalkula, pagpili at pag-install mga sistema ng sahig na pinainit ng tubig;
• pagpapanatili at pagkukumpuni kagamitan sa pag-init at boiler;
• koordinasyon kasama ng mga awtoridad sa pangangasiwa.

Para sa mga institusyong pang-edukasyon sa mga lugar na may tinatayang temperatura sa labas ng hangin na –40°C at mas mababa, pinapayagan na gumamit ng tubig na may mga additives na pumipigil sa pagyeyelo (mga nakakapinsalang sangkap ng 1st at 2nd hazard classes ayon sa GOST 12.1.005 ay hindi dapat gamitin bilang mga additives), at sa mga gusali ng mga institusyong preschool ay hindi pinapayagan na gumamit ng coolant na may mga additives mga nakakapinsalang sangkap 1–4 na klase ng peligro.

Disenyo at pag-install ng mga autonomous boiler house at mga sistema ng pag-init sa mga paaralan, preschool at mga institusyong pang-edukasyon

Sistema ng pag-init para sa mga paaralan, kindergarten at iba pang mga bata at institusyong pang-edukasyon (mga unibersidad, mga paaralang bokasyonal, mga kolehiyo) sa mga lungsod ay konektado sa sentral na sistema heating at mainit na tubig, na pinapagana mula sa city thermal power plant o sarili nitong boiler house. SA mga rural na lugar gamitin stand-alone na circuit, pagkakaroon ng sariling boiler room sa isang espesyal na silid. Sa kaso ng mga gasified na lugar, ang boiler ay tumatakbo sa natural na gas sa mga maliliit na paaralan at mga institusyong preschool, ginagamit ang mga boiler mababang kapangyarihan nagtatrabaho sa solid o likidong gasolina o kuryente.

Kapag nagdidisenyo ng isang panloob na sistema ng pag-init, ang mga pamantayan ng microclimatic para sa temperatura ng hangin sa mga silid-aralan, mga silid-aralan ng paaralan, mga kantina, mga gym, mga swimming pool at iba pang mga lugar ay dapat isaalang-alang. Iba't-ibang sa pamamagitan ng teknikal na layunin ang mga lugar ng gusali ay dapat magkaroon ng sariling mga network ng pag-init na may mga metro ng tubig at init.

Para sa mga heating gym, kasama ang isang sistema ng tubig, ginagamit ito sistema ng hangin pag-init na pinagsama sa sapilitang bentilasyon at gumagana mula sa parehong boiler room. Maaaring magkaroon ng water floor heating device sa mga locker room, banyo, shower, swimming pool at iba pang lugar, kung available. Naka-on mga pangkat ng pasukan Sa malalaking institusyong pang-edukasyon, naka-install ang mga thermal curtain.

Sistema ng pag-init ng isang kindergarten, paaralan, institusyong pang-edukasyon - listahan ng mga gawa sa organisasyon at muling pagtatayo ng sistema ng pag-init:

• pagtukoy ng mga pangangailangan kapag gumagawa ng proyekto o sketch diagram supply ng init;
• pagpili paraan at lugar pag-install ng mga pipeline;
• pagpili kagamitan at materyales naaangkop na kalidad;
• thermal at hydraulic na pagkalkula ng boiler room, pagpapasiya ng teknolohiya at pagsubok nito laban sa mga kinakailangan ng SNiP;
• posibilidad ng pagtaas ng produktibo, koneksyon karagdagang kagamitan (kung kinakailangan);
• pagkalkula ng pagkarga at ang pagganap ng sistema ng pag-init sa kabuuan at ayon sa lugar ng pinainit na lugar;
• sa panahon ng muling pagtatayo ng pasilidad - paghahanda ng site, pundasyon at mga dingding para sa kasunod na pag-install;
• may sira mga seksyon ng sistema ng pag-init ng gusali;
• pagkalkula ng mga tuntunin at gastos mga gawa at kagamitan, koordinasyon ng mga pagtatantya;
• supply ng kagamitan at pagsasagawa ng trabaho sa oras sa isang paunang napagkasunduang pagtatantya ng gastos.

Para sa mga kagamitan sa pag-init at mga pipeline sa lugar ng preschool, hagdanan at lobby ng mga bata, kinakailangang magbigay ng mga bakod na proteksiyon at thermal pagkakabukod mga pipeline.

Ñîäåðæàíèå

Panimula

Pagkalkula ng pag-init, bentilasyon at supply ng mainit na tubig para sa isang paaralan para sa 90 mag-aaral

1.1 Maikling paglalarawan mga paaralan

2 Pagpapasiya ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na bakod ng garahe

3 Pagkalkula ng heating surface area at pagpili ng mga heating device para sa central heating system

4 Pagkalkula ng air exchange ng paaralan

5 Pagpili ng mga heater

6 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig sa isang paaralan

Pagkalkula ng pagpainit at bentilasyon ng iba pang mga bagay ayon sa ibinigay na scheme No. 1 na may sentralisadong at lokal na supply ng init

2.1 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ayon sa pinalaki na mga pamantayan para sa mga tirahan at pampublikong gusali

2.2 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig para sa tirahan at mga pampublikong gusali

3.Paggawa ng taunang iskedyul ng pagkarga ng init at pagpili ng mga boiler

1 Pagbuo ng taunang heat load graph

3.2 Pagpili ng coolant

3 Pagpili ng mga boiler

3.4 Konstruksyon ng isang taunang iskedyul para sa pag-regulate ng supply ng isang thermal boiler house

Mga sanggunian

Panimula

Ang agro-industrial complex ay isang enerhiya-intensive na sektor ng pambansang ekonomiya. Malaking dami ang enerhiya ay ginugugol sa pagpainit ng mga pang-industriya, tirahan at pampublikong mga gusali, paglikha ng isang artipisyal na microclimate sa mga gusali ng hayop at proteksiyon na mga istruktura ng lupa, pagpapatuyo ng mga produktong pang-agrikultura, mga produktong pagmamanupaktura, pagkuha ng artipisyal na malamig at para sa maraming iba pang mga layunin. Samakatuwid, ang supply ng enerhiya sa mga negosyong pang-agrikultura ay kinabibilangan ng isang malawak na hanay ng mga gawain na may kaugnayan sa produksyon, paghahatid at paggamit ng thermal at elektrikal na enerhiya, gamit ang tradisyonal at di-tradisyonal na mga mapagkukunan ng enerhiya.

Ang proyekto ng kursong ito ay nagmumungkahi ng isang opsyon para sa pinagsamang supply ng enerhiya sa isang populated na lugar:

· para sa isang naibigay na pamamaraan ng agro-industrial complex na mga bagay, ang isang pagsusuri ng pangangailangan para sa thermal energy, kuryente, gas at malamig na tubig ay isinasagawa;

· isinasagawa ang pagkalkula ng pag-init, bentilasyon at mainit na supply ng tubig;

· ang kinakailangang kapangyarihan ng boiler house ay tinutukoy, na maaaring matugunan ang mga pangangailangan ng init ng sambahayan;

· Ang pagpili ng mga boiler ay isinasagawa.

· kalkulahin ang pagkonsumo ng gas,

1. Pagkalkula ng pag-init, bentilasyon at supply ng mainit na tubig para sa isang paaralan para sa 90 mag-aaral

1.1 Maikling paglalarawan ng paaralan

Mga sukat 43.350x12x2.7.

Dami ng kwarto V = 1709.34 m 3.

Ang mga panlabas na longitudinal na pader ay nagdadala ng pag-load, na gawa sa nakaharap at pagtatapos, makapal na brick ng grade KP-U100/25 alinsunod sa GOST 530-95 sa semento - solusyon ng buhangin M 50, kapal 250 at 120 mm at 140 mm ng pagkakabukod - polystyrene foam sa pagitan nila.

Mga panloob na dingding - gawa sa guwang, makapal ceramic brick grade KP-U100/15 ayon sa GOST 530-95, na may solusyon sa M50.

Ang mga partisyon ay gawa sa brick KP-U75/15 alinsunod sa GOST 530-95, na may M 50 mortar.

Bubong - bubong nadama (3 layer), semento-buhangin screed 20mm, pinalawak na polystyrene 40mm, bubong nadama sa 1 layer, semento-buhangin screed 20mm at reinforced kongkreto coating slab;

Mga palapag - kongkreto M300 at lupa na pinasiksik ng durog na bato.

Mga dobleng bintana na may magkapares na mga frame na gawa sa kahoy, mga laki ng bintana 2940x3000 (22 pcs) at 1800x1760 (4 na mga PC).

Panlabas na kahoy na solong pinto 1770x2300 (6 na mga piraso)

Mga parameter ng disenyo ng panlabas na hangin tн = - 25 0 С.

Tinatayang temperatura ng bentilasyon sa taglamig ng hangin sa labas tn.v. = - 16 0 C.

Tinatayang panloob na temperatura ng hangin tв = 16 0 С.

Normal na tuyo ang humidity zone ng lugar.

Barometric pressure 99.3 kPa.

1.2 Pagkalkula ng air exchange ng paaralan

Ang proseso ng pag-aaral ay nagaganap sa paaralan. Nailalarawan sa pamamagitan ng pangmatagalang presensya ng isang malaking bilang ng mga mag-aaral. Walang mga nakakapinsalang emisyon. Ang air change coefficient para sa isang paaralan ay magiging 0.95...2.

K ∙ Vп,

kung saan ang Q ay air exchange, m³/h; Vп - dami ng silid, m³; K - air exchange rate ay kinuha = 1.

Fig.1. Mga sukat ng silid.

Dami ng kwarto: = 1709.34 m 3 .

Sa silid ayusin namin ang pangkalahatang bentilasyon na sinamahan ng pag-init. Inaayos namin ang natural na bentilasyon ng tambutso sa anyo mga tambutso, ang cross-sectional area F ng mga exhaust shaft ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula: F = Q / (3600 ∙ ν k.in) . , na dati nang natukoy ang bilis ng hangin sa exhaust shaft na may taas na h = 2.7 m

ν k.in. =

ν k.in. = = 1.23 m/s = 1709.34∙ / (3600 ∙ 1.23) = 0.38 m²

Bilang ng mga exhaust shaft vsh = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5≈ 10

Tumatanggap kami ng 10 exhaust shaft na may taas na 2 m na may live na seksyon na 0.04 m² (na may mga sukat na 200 x 200 mm).

1.3 Pagpapasiya ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na enclosure ng silid

Hindi namin isinasaalang-alang ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panloob na enclosure ng silid, dahil ang pagkakaiba sa temperatura sa mga nakahiwalay na silid ay hindi lalampas sa 5 0 C. Tinutukoy namin ang paglaban ng paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura. Ang paglaban sa paglipat ng init panlabas na pader(Larawan 1) ay makikita gamit ang formula gamit ang data sa talahanayan. 1, alam iyon thermal resistance pagdama ng init panloob na ibabaw bakod Rв=0.115 m 2 ∙ 0 С/W

,

kung saan ang Rв ay ang thermal resistance sa heat absorption ng panloob na ibabaw ng bakod, m²·ºС / W; - ang kabuuan ng thermal resistances sa thermal conductivity ng mga indibidwal na layer t - layer fencing na may kapal δi (m), gawa sa mga materyales na may thermal conductivity λi, W / (m·ºС), ang mga halaga ng λ ay ibinibigay sa Talahanayan 1; Rн - thermal resistance sa heat transfer ng panlabas na ibabaw ng bakod Rн=0.043 m 2 ∙ 0 C/W (para sa mga panlabas na pader at attic floor).

Fig.1 Istraktura ng mga materyales sa dingding.

Talahanayan 1 Thermal conductivity at lapad ng mga materyales sa dingding.

Ang paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na dingding:

R 01 = m²·ºС/W.

) Heat transfer resistance ng mga bintana Ro.ok = 0.34 m 2 ∙ 0 C/W (nakikita namin mula sa talahanayan sa pahina 8)

Ang heat transfer resistance ng mga panlabas na pinto at gate 0.215 m 2 ∙ 0 C/W (matatagpuan mula sa talahanayan sa pahina 8)

) Paglaban sa paglipat ng init ng kisame para sa isang walang bubong na kisame (Rв=0.115 m 2 ∙ 0 С/W, Rн=0.043 m 2 ∙ 0 С/W).

Pagkalkula ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga kisame:

Fig.2 istraktura ng kisame.

Talahanayan 2 Thermal conductivity at lapad ng mga materyales sa sahig

Ang paglaban ng paglipat ng init ng kisame

m 2 ∙ 0 C/W.

) Ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga sahig ay kinakalkula ng mga zone - mga strip na 2 m ang lapad, parallel sa mga panlabas na dingding (Larawan 3).

Lugar ng mga floor zone minus basement area: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1=12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=148 m 2

F2=12 ∙ 2 + 12∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=142 m 2

F3=6 ∙ 0.5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Mga lugar ng basement floor zone: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2 ,= 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

F2=6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

Ang mga sahig na direktang matatagpuan sa lupa ay itinuturing na hindi insulated kung binubuo ito ng ilang mga layer ng mga materyales, ang thermal conductivity ng bawat isa ay λ≥1.16 W/(m 2 ∙ 0 C). Ang mga sahig ay itinuturing na insulated kung ang insulating layer ay may λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Ang paglaban sa paglipat ng init (m 2 ∙ 0 C/W) para sa bawat zone ay tinutukoy bilang para sa mga hindi insulated na sahig, dahil thermal conductivity ng bawat layer λ≥1.16 W/m 2 ∙ 0 C. Kaya, heat transfer resistance Ro=Rн.п. para sa unang zone ito ay 2.15, para sa pangalawa - 4.3, para sa pangatlo - 8.6, ang natitira - 14.2 m 2 ∙ 0 C/W.

) Kabuuang lawak ng mga pagbubukas ng bintana: tinatayang = 2.94∙3∙22+1.8∙1.76∙6 = 213 m2.

Kabuuang lugar ng mga panlabas na pintuan: dv = 1.77 ∙ 2.3 ∙ 6 = 34.43 m2.

Panlabas na lugar sa dingding na binawasan ang mga pagbubukas ng bintana at pinto: n.s. = 42.85 ∙ 2.7 + 29.5 ∙ 2.7 + 11.5 ∙ 2.7 + 14.5∙ 2.7+3∙ 2.7+8.5∙ 2.7 - 213-34 .43 = 62 m2.

Lugar sa dingding ng basement: n.s.p =14.5∙2.7+5.5∙2.7-4.1=50

) Lugar sa kisame: palayok = 42.85 ∙ 12+3∙ 8.5 = 539.7 m 2 ,

,

kung saan ang F ay ang lugar ng bakod (m²), na kinakalkula na may katumpakan na 0.1 m² (ang mga linear na sukat ng mga nakapaloob na istruktura ay tinutukoy na may katumpakan ng 0.1 m, kasunod ng mga panuntunan sa pagsukat); tв at tн - kinakalkula na temperatura ng panloob at panlabas na hangin, ºС (idagdag. 1…3); R 0 - kabuuang pagtutol sa paglipat ng init, m 2 ∙ 0 C / W; n ay isang koepisyent depende sa posisyon ng panlabas na ibabaw ng bakod na may kaugnayan sa panlabas na hangin, kukunin namin ang mga halaga ng koepisyent n=1 (para sa mga panlabas na dingding, walang bubong na bubong, attic na sahig na may bakal, naka-tile o asbestos-semento na bubong sa ibabaw ng kalat-kalat na lathing, mga sahig sa lupa)

Mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na pader:

FNS = 601.1 W.

Ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na dingding ng basement:

Fn.s.p = 130.1 W.

∑F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601.1+130.1=731.2 W.

Pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga bintana:

Fock = 25685 W.

Mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga pintuan:

FDV = 6565.72 W.

Pagkawala ng init sa kisame:

Fpot = = 13093.3 W.

Pagkawala ng init sa sahig:

Fpol = 6240.5 W.

Mga pagkawala ng init sa basement floor:

Fpol.p = 100 W.

∑F palapag =F palapag. +F kalahating p. =6240.5+100=6340.5 W.

Ang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng panlabas na patayo at hilig (vertical projection) na mga dingding, pintuan at bintana ay nakasalalay sa iba't ibang mga kadahilanan. Ang mga halaga ng Fdob ay kinakalkula bilang isang porsyento ng mga pangunahing pagkawala ng init. Ang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng panlabas na dingding at mga bintanang nakaharap sa hilaga, silangan, hilagang-kanluran at hilagang-silangan ay 10%, at sa timog-silangan at kanluran - 5%.

Ang mga karagdagang pagkalugi para sa pagpasok ng hangin sa labas para sa mga gusaling pang-industriya ay ipinapalagay na 30% ng mga pangunahing pagkalugi sa lahat ng mga bakod:

Finf = 0.3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0.3 · (731.2 + 25685 + 13093.3 + 6565.72 + 6340.5) = 15724, 7 W

Kaya, ang kabuuang pagkawala ng init ay tinutukoy ng formula:

1.4 Pagkalkula ng heating surface area at pagpili ng mga heating device para sa central heating system

Ang pinakakaraniwan at pangkalahatang ginagamit na mga kagamitan sa pag-init ay mga radiator ng cast iron. Naka-install ang mga ito sa tirahan, pampubliko at iba't ibang mga gusaling pang-industriya. Gumagamit kami ng mga bakal na tubo bilang mga heating device sa mga pang-industriyang lugar.

Alamin muna natin ang daloy ng init mula sa mga pipeline ng sistema ng pag-init. Ang daloy ng init na ibinibigay sa silid sa pamamagitan ng hayagang inilatag na mga non-insulated pipeline ay tinutukoy ng formula 3:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

kung saan Ftr = π ∙ d l - lugar ng panlabas na ibabaw ng pipe, m²; d at l - panlabas na diameter at haba ng pipeline, m (diameter ng pangunahing pipelines ay karaniwang 25...50 mm, risers 20...32 mm, mga koneksyon sa mga heating device 15...20 mm); ktr - koepisyent ng paglipat ng init ng tubo W/(m 2 ∙ 0 C) ay tinutukoy ayon sa Talahanayan 4 depende sa presyon ng temperatura at ang uri ng coolant sa pipeline, ºC; η - koepisyent na katumbas ng 0.25 para sa linya ng supply na matatagpuan sa ilalim ng kisame, para sa vertical risers - 0.5, para sa return line na matatagpuan sa itaas ng sahig - 0.75, para sa mga koneksyon sa heating device - 1.0

Supply pipe:

Diameter-50mm:50mm =3.14∙73.4∙0.05=11.52 m²;

Diameter 32mm:32mm =3.14∙35.4∙0.032=3.56 m²;

Diameter-25 mm:25mm =3.14∙14.45∙0.025=1.45 m²;

Diameter-20:20mm =3.14∙32.1∙0.02=2.02 m²;

Ibalik ang pipeline:

Diameter-25mm:25mm =3.14∙73.4∙0.025=5.76 m²;

Diameter-40mm:40mm =3.14∙35.4∙0.04=4.45 m²;

Diameter-50mm:50mm =3.14∙46.55∙0.05=7.31 m²;

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng mga tubo para sa average na pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng tubig sa aparato at ang temperatura ng hangin sa silid (95+70) / 2 - 15 = 67.5 ºС ay kinuha katumbas ng 9.2 W/(m²∙ºС). alinsunod sa datos sa Talahanayan 4.

Direktang pagpapadaloy ng init:

Ф p1.50mm = 11.52 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478.72 W;

Ф p1.32mm =3.56∙9.2 · (95 - 16)∙1=2620.16 W;

Ф p1.25mm =1.45∙9.2 · (95 - 16)∙1=1067.2 W;

Ф p1.20mm =2.02∙9.2 · (95 - 16)∙1=1486.72 W;

Ibalik ang heat pipe:

Ф p2.25mm =5.76∙9.2 · (70 - 16)∙1=2914.56 W;

Ф p2.40mm =4.45∙9.2 · (70 - 16)∙1=2251.7 W;

Ф p2.50mm =7.31∙9.2 · (70 - 16)∙1=3698.86 W;

Kabuuang daloy ng init mula sa lahat ng mga pipeline:

F tr =8478.72+2620.16+1067.16+1486.72+2914.56+2251.17+3698.86=22517.65 W

Ang kinakailangang heating surface area (m²) ng mga device ay tinatayang tinutukoy ng formula 4:

,

kung saan ang Fogr-Ftr ay ang heat transfer ng mga heating device, W; Ftr - paglipat ng init ng mga bukas na pipeline na matatagpuan sa parehong silid na may mga heating device, W pr - heat transfer coefficient ng device, W/(m 2 ∙ 0 C). para sa pagpainit ng tubig tpr = (tg+tо)/2; tg at tо - kinakalkula na temperatura ng mainit at pinalamig na tubig sa device; para sa low-pressure steam heating, ang tpr=100 ºС ay kinuha sa mga high-pressure system, ang tpr ay katumbas ng temperatura ng singaw sa harap ng device sa kaukulang presyon nito; tв - tinantyang temperatura ng hangin sa silid, ºС; β 1 - kadahilanan ng pagwawasto na isinasaalang-alang ang paraan ng pag-install ng heating device. Kapag malayang naka-install sa dingding o sa isang angkop na lugar na 130 mm ang lalim, β 1 = 1; sa ibang mga kaso, ang mga halaga ng β 1 ay kinukuha batay sa sumusunod na data: a) ang aparato ay naka-install laban sa isang pader na walang angkop na lugar at natatakpan ng isang board sa anyo ng isang istante na may distansya sa pagitan ng board at ang heating device na 40...100 mm, koepisyent β 1 = 1.05...1.02; b) ang aparato ay naka-install sa isang wall niche na may lalim na higit sa 130 mm na may distansya sa pagitan ng board at ang heating device na 40...100 mm, coefficient β 1 = 1.11...1.06; c) ang aparato ay naka-install sa isang pader na walang angkop na lugar at sarado na may isang kahoy na cabinet na may mga puwang sa tuktok na board at sa harap na dingding malapit sa sahig na may distansya sa pagitan ng board at ang heating device na katumbas ng 150, 180, 220 at 260 mm, ang koepisyent β 1 ay ayon sa pagkakabanggit ay katumbas ng 1.25; 1.19; 1.13 at 1.12; β 1 - correction factor β 2 - correction factor na isinasaalang-alang ang paglamig ng tubig sa mga pipeline. Sa bukas na pag-install ng mga pipeline ng pagpainit ng tubig at may steam heating β 2 =1. para sa isang nakatagong pipeline, na may pump circulation β 2 = 1.04 (single-pipe system) at β 2 = 1.05 (two-pipe system na may overhead distribution); sa panahon ng natural na sirkulasyon, dahil sa tumaas na paglamig ng tubig sa mga pipeline, ang mga halaga ng β 2 ay dapat na i-multiply sa isang koepisyent na 1.04.pr= 96 m²;

Ang kinakailangang bilang ng mga seksyon ng mga radiator ng cast iron para sa kinakalkula na silid ay tinutukoy ng formula:

Fpr / fsection,

kung saan ang fsection ay ang heating surface area ng isang seksyon, m² (Talahanayan 2 = 96 / 0.31 = 309).

Ang resultang n halaga ay tinatayang. Kung kinakailangan, nahahati ito sa maraming mga aparato at, sa pamamagitan ng pagpapakilala ng isang kadahilanan ng pagwawasto β 3, na isinasaalang-alang ang pagbabago sa average na koepisyent ng paglipat ng init ng aparato depende sa bilang ng mga seksyon sa loob nito, ang bilang ng mga seksyon na tinatanggap para sa pag-install sa bawat heating device ay matatagpuan:

bibig = n · β 3 ;

bibig = 309 · 1.05 = 325.

Nag-install kami ng 27 radiator ng 12 na seksyon.

pagpainit ng supply ng tubig bentilasyon ng paaralan

1.5 Pagpili ng mga heater

Ang mga air heater ay ginagamit bilang mga heating device upang mapataas ang temperatura ng hangin na ibinibigay sa silid.

Ang pagpili ng mga air heater ay tinutukoy sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Tinutukoy namin ang daloy ng init (W) na ginamit upang magpainit ng hangin:

Фв = 0.278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tв - tн), (10)

kung saan ang Q ay ang volumetric na daloy ng hangin, m³/h; ρ - density ng hangin sa temperatura tк, kg/m³; ср = 1 kJ/ (kg∙ ºС) - tiyak na isobaric heat capacity ng hangin; tk - temperatura ng hangin pagkatapos ng pampainit, ºС; tn - paunang temperatura ng hangin na pumapasok sa pampainit, ºС

Densidad ng hangin:

ρ = 346/(273+18) 99.3/99.3 = 1.19;

Fv = 0.278 ∙ 1709.34 ∙ 1.19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095.48 W.

,

Ang tinantyang mass air speed ay 4-12 kg/s∙ m².

m².

3. Pagkatapos, ayon sa Talahanayan 7, pipiliin namin ang modelo at numero ng pampainit na may open air cross-sectional area na malapit sa kinakalkula. Kapag nag-i-install ng ilang mga heater na kahanay (kasama ang daloy ng hangin), ang kanilang kabuuang bukas na cross-sectional na lugar ay isinasaalang-alang. Pinipili namin ang 1 K4PP No. 2 na may malinaw na air cross-sectional area na 0.115 m² at isang heating surface area na 12.7 m²

4. Para sa napiling heater, kalkulahin ang aktwal na mass air velocity

= 4.12 m/s.

Pagkatapos nito, ayon sa graph (Larawan 10) para sa pinagtibay na modelo ng pampainit, nakita namin ang koepisyent ng paglipat ng init k depende sa uri ng coolant, bilis nito, at ang halaga ng νρ. Ayon sa graph, heat transfer coefficient k = 16 W/(m 2 0 C)

Tinutukoy namin ang aktwal na daloy ng init (W) na inilipat ng heating unit sa pinainit na hangin:

Фк = k ∙ F ∙ (t´ср - tср),

kung saan ang k ay ang koepisyent ng paglipat ng init, W/(m 2 ∙ 0 C); F - heater heating surface area, m²; t´av - average na temperatura ng coolant, ºС, para sa coolant - steam - t´av = 95 ºС; tср - average na temperatura ng pinainit na hangin t´ср = (tк + tн) /2

Fk = 16 ∙ 12.7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451∙2=92902 W.

Ang mga plate heater na KZPP No. 7 ay nagbibigay ng daloy ng init na 92902 W, at ang kinakailangan ay 83789.85 W. Dahil dito, ang paglipat ng init ay ganap na natiyak.

Ang margin ng paglipat ng init ay =6%.

1.6 Pagkalkula ng paggamit ng init para sa supply ng mainit na tubig sa isang paaralan

Sa paaralan, kailangan ang mainit na tubig para sa sanitary at domestic na pangangailangan. Ang isang paaralan na may 90 upuan ay kumonsumo ng 5 litro ng mainit na tubig bawat araw. Kabuuan: 50 litro. Samakatuwid, naglalagay kami ng 2 risers na may rate ng daloy ng tubig na 60 l / h bawat isa (iyon ay, 120 l / h lamang). Isinasaalang-alang na sa average na mainit na tubig ay ginagamit para sa sanitary pangangailangan para sa tungkol sa 7 oras sa araw, nakita namin ang halaga ng mainit na tubig ay 840 l/araw. Ang pagkonsumo ng paaralan kada oras ay 0.35 m³/h

Pagkatapos ay ang daloy ng init sa supply ng tubig ay magiging

Fgv. = 0.278 · 0.35 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 20038 W

Ang bilang ng mga shower cabin para sa paaralan ay 2. Ang oras-oras na pagkonsumo ng mainit na tubig sa bawat cabin ay Q = 250 l/h, ipagpalagay natin na sa karaniwan ang shower ay gumagana ng 2 oras sa isang araw.

Pagkatapos ang kabuuang pagkonsumo ng mainit na tubig: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0.278 · 1 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 57250 W.

∑F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Pagkalkula ng pagkarga ng init para sa sentralisadong pagpainit

Ang pinakamataas na daloy ng init (W) na ginugol sa pag-init ng mga tirahan at pampublikong gusali sa nayon na kasama sa sentralisadong sistema ng pag-init ay maaaring matukoy sa pamamagitan ng pinagsama-samang mga tagapagpahiwatig depende sa lugar ng tirahan gamit ang mga sumusunod na formula:

Larawan. = φ ∙ F,

Photo.j.=0.25∙Phot.j., (19)

kung saan ang φ ay isang pinagsama-samang tagapagpahiwatig ng maximum na tiyak na daloy ng init na ginugol sa pagpainit ng 1 m² ng living space, W/m². Ang mga halaga ng φ ay tinutukoy depende sa kinakalkula na taglamig sa labas ng temperatura ng hangin ayon sa iskedyul (Larawan 62); F - living area, m².

1. Para sa labing tatlong 16-apartment na gusali na may lawak na 720 m2, nakukuha namin ang:

Larawan. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

Para sa labing-isang 8-apartment na gusali na may lawak na 360 m2 nakukuha namin:

Larawan. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

Para sa pulot punto na may sukat na 6x6x2.4 nakukuha natin:

Photototal=0.25∙170∙6∙6=1530 W;

Para sa isang opisina na may sukat na 6x12 m:

Pangkalahatan ng larawan = 0.25 ∙ 170∙ 6 12 = 3060 W,

Para sa mga indibidwal na gusali ng tirahan, pampubliko at pang-industriya, ang pinakamataas na daloy ng init (W) na ginugol sa pagpainit at pagpainit ng hangin sa sistema ng supply ng bentilasyon ay tinatayang tinutukoy ng mga formula:

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

kung saan ang q mula at q in ay ang mga partikular na katangian ng pagpainit at bentilasyon ng gusali, W/(m 3 · 0 C), na kinuha ayon sa Talahanayan 20; V n - ang dami ng gusali ayon sa panlabas na pagsukat na walang basement, m 3, ay kinukuha ayon sa mga karaniwang disenyo o tinutukoy sa pamamagitan ng pagpaparami ng haba nito sa lapad at taas nito mula sa antas ng pagpaplano ng lupa hanggang sa tuktok ng cornice ; t in = average na disenyo ng temperatura ng hangin, tipikal para sa karamihan ng mga lugar ng gusali, 0 C; t n = kinakalkula taglamig sa labas ng temperatura ng hangin, - 25 0 C; t n.v. - tinatayang temperatura ng bentilasyon sa taglamig ng hangin sa labas, - 16 0 C; a - correction factor na isinasaalang-alang ang impluwensya ng lokal na klimatiko na kondisyon sa mga partikular na katangian ng thermal sa tn = 25 0 C a = 1.05

Ph = 0.7 ∙ 18∙36∙4.2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5000.91 W,

Fv.tot.=0.4∙5000.91=2000 W.

Bahay ng Brigada:

Ph = 0.5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5511.2 W,

Workshop sa paaralan:

Ph = 0.6 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 25)) 1.05 = 47981.8 W,

Fv = 0.2 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249.28 W,

2.2 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig para sa mga tirahan at pampublikong gusali

Ang average na daloy ng init (W) na ginugol sa panahon ng pag-init sa supply ng mainit na tubig sa mga gusali ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula:

F g.v. = q g.v. n f,

Depende sa rate ng pagkonsumo ng tubig sa temperatura na 55 0 C, ang pinagsama-samang tagapagpahiwatig ng average na daloy ng init (W) na ginugol sa supply ng mainit na tubig para sa isang tao ay magiging katumbas ng: Sa pagkonsumo ng tubig na 115 l/araw q g.w. ay 407 W.

Para sa 16 na gusali ng apartment na may 60 residente, ang daloy ng init para sa supply ng mainit na tubig ay magiging: F g.w. = 407 60 = 24420 W,

para sa labintatlo tulad ng mga bahay - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig ng walong 16-apartment na gusali na may 60 residente sa tag-araw

F g.v.l. = 0.65 · F g.v. = 0.65 317460 = 206349 W

Para sa 8 apartment building na may 30 residente, ang daloy ng init para sa supply ng mainit na tubig ay:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

para sa labing-isang ganoong bahay - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig ng labing-isang 8-apartment na gusali na may 30 naninirahan sa tag-araw

F g.v.l. = 0.65 · F g.v. = 0.65 · 97680 = 63492 W.

Kung gayon ang daloy ng init sa suplay ng tubig sa opisina ay magiging:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.833 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig sa opisina sa tag-araw:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.v. = 0.65 ∙ 47690 = 31000 W

Daloy ng init sa suplay ng medikal na tubig. ang magiging punto ay:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.23 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig na pulot. item sa tag-araw:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.v. = 0.65 ∙ 13167 = 8559 W

Sa mga workshop, kailangan din ng mainit na tubig para sa sanitary at domestic na pangangailangan.

Ang workshop ay naglalaman ng 2 risers na may rate ng daloy ng tubig na 30 l/h bawat isa (iyon ay, kabuuang 60 l/h). Isinasaalang-alang na sa average na mainit na tubig para sa mga pangangailangan sa kalusugan ay ginagamit para sa mga 3 oras sa araw, nakita namin ang dami ng mainit na tubig - 180 l/araw

Fgv. = 0.278 · 0.68 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 38930 W

Ang daloy ng init para sa supply ng mainit na tubig sa isang workshop ng paaralan sa tag-araw:

Fgv.l = 38930 · 0.65 = 25304.5 W

Talaan ng buod ng mga daloy ng init

∑Ф kabuuan =Ф mula +Ф hanggang +Ф g.v. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Konstruksyon ng isang taunang iskedyul ng pagkarga ng init at pagpili ng mga boiler

.1 Pagbuo ng taunang heat load graph

Ang taunang pagkonsumo para sa lahat ng uri ng pagkonsumo ng init ay maaaring kalkulahin gamit ang analytical formula, ngunit ito ay mas maginhawa upang matukoy ito nang grapiko mula sa taunang iskedyul ng pag-load ng init, na kinakailangan din upang maitatag ang mga operating mode ng boiler house sa buong taon. Ang ganitong graph ay binuo depende sa tagal ng iba't ibang temperatura sa isang partikular na lugar, na tinutukoy ayon sa Appendix 3.

Sa Fig. Ipinapakita ng Figure 3 ang taunang load graph ng boiler house na nagsisilbi sa residential area ng village at isang grupo ng mga pang-industriyang gusali. Ang graph ay ginawa tulad ng sumusunod. Sa kanang bahagi, kasama ang abscissa axis, ang tagal ng pagpapatakbo ng boiler room ay naka-plot sa mga oras, sa kaliwang bahagi - ang temperatura sa labas ng hangin; Ang pagkonsumo ng init ay naka-plot kasama ang ordinate axis.

Una, bumuo sila ng isang graph ng mga pagbabago sa pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng mga tirahan at pampublikong gusali depende sa temperatura sa labas. Upang gawin ito, ang kabuuang maximum na daloy ng init na ginugol sa pag-init ng mga gusaling ito ay naka-plot sa ordinate axis, at ang nahanap na punto ay konektado sa pamamagitan ng isang tuwid na linya sa punto na naaayon sa temperatura ng hangin sa labas na katumbas ng average na temperatura ng disenyo ng mga gusali ng tirahan; pampubliko at pang-industriyang mga gusali tв = 18 °С. Dahil ang simula ng panahon ng pag-init ay kinuha sa temperatura na 8 °C, ang linya 1 ng graph hanggang sa temperatura na ito ay ipinapakita bilang isang tuldok na linya.

Ang pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng mga pampublikong gusali sa function na tн ay isang hilig na tuwid na linya 3 mula tв = 18 °С hanggang sa kinakalkula na temperatura ng bentilasyon tн.в. para sa isang partikular na klimatiko na rehiyon. Sa mas mababang temperatura, ang hangin sa silid ay halo-halong may supply sa labas ng hangin, i.e. nangyayari ang recirculation, at ang pagkonsumo ng init ay nananatiling hindi nagbabago (ang graph ay parallel sa abscissa axis). Sa katulad na paraan, ang mga graph ng pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng iba't ibang mga gusaling pang-industriya ay itinayo. Ang average na temperatura ng mga pang-industriyang gusali tв = 16 °C. Ipinapakita ng figure ang kabuuang pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon para sa pangkat ng mga bagay na ito (mga linya 2 at 4 na nagsisimula sa temperatura na 16 °C). Ang pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig at mga teknolohikal na pangangailangan ay hindi nakadepende sa tn. Ang pangkalahatang graph para sa mga pagkawala ng init na ito ay ipinapakita bilang tuwid na linya 5.

Ang kabuuang graph ng pagkonsumo ng init depende sa temperatura ng hangin sa labas ay ipinapakita ng sirang linya 6 (ang break point ay tumutugma sa tn.v.), na pinuputol sa ordinate axis ang isang segment na katumbas ng maximum na daloy ng init na ginugol sa lahat ng uri ng pagkonsumo (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. c. + ∑Ft) sa kinakalkulang panlabas na temperatura tн.

Ang pagdaragdag ng kabuuang load na nakuha ko ay 2.9W.

Sa kanan ng abscissa axis, para sa bawat panlabas na temperatura, ang bilang ng mga oras ng panahon ng pag-init (cumulatively) kung saan ang temperatura ay nanatiling katumbas o mas mababa kaysa sa kung saan ang konstruksiyon ay ginawa (Appendix 3). At ang mga patayong linya ay iginuhit sa pamamagitan ng mga puntong ito. Susunod, ang mga ordinate na tumutugma sa maximum na pagkonsumo ng init sa parehong mga panlabas na temperatura ay inaasahang papunta sa mga linyang ito mula sa kabuuang graph ng pagkonsumo ng init. Ang mga resultang punto ay konektado sa pamamagitan ng isang makinis na curve 7, na kumakatawan sa isang graph ng pagkarga ng init sa panahon ng pag-init.

Ang lugar na nalilimitahan ng mga coordinate axes, curve 7 at pahalang na linya 8, na nagpapakita ng kabuuang pagkarga ng tag-init, ay nagpapahayag ng taunang pagkonsumo ng init (GJ/taon):

taon = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

kung saan ang F ay ang lugar ng taunang heat load graph, mm²; Ang m Q at m n ay ang mga kaliskis ng pagkonsumo ng init at oras ng pagpapatakbo ng boiler room, ayon sa pagkakabanggit W/mm at h/mm.year = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ 9871.74 ∙ 23548 ∙ 47.8 = 40001.67 J/year

Kung saan ang panahon ng pag-init ay nagkakahalaga ng 31681.32 J/taon, na 79.2%, para sa tag-araw 6589.72 J/taon, na 20.8%.

3.2 Pagpili ng coolant

Gumagamit kami ng tubig bilang isang coolant. Dahil ang thermal design load Фр ay ≈ 2.9 MW, na mas mababa kaysa sa kondisyon (Фр ≤ 5.8 MW), pinapayagan itong gumamit ng tubig na may temperatura na 105 ºС sa supply line, at sa return pipeline ang temperatura ng tubig ay ipinapalagay na 70 ºС. Kasabay nito, isinasaalang-alang namin na ang pagbaba ng temperatura sa network ng consumer ay maaaring umabot sa 10%.

Ang paggamit ng superheated na tubig bilang isang coolant ay nagbibigay ng mas malaking pagtitipid sa pipe metal sa pamamagitan ng pagbabawas ng kanilang diameter, at binabawasan ang pagkonsumo ng enerhiya ng mga network pump, dahil ang kabuuang dami ng tubig na umiikot sa system ay nabawasan.

Dahil ang ilang mga mamimili ay nangangailangan ng singaw para sa mga teknikal na layunin, ang mga mamimili ay kailangang mag-install ng mga karagdagang heat exchanger.

3.3 Pagpili ng mga boiler

Ang mga heating at industrial boiler house, depende sa uri ng mga boiler na naka-install sa kanila, ay maaaring mainit na tubig, singaw o pinagsama - na may mga steam at hot water boiler.

Ang pagpili ng mga maginoo na cast iron boiler na may mababang temperatura na coolant ay pinapasimple at binabawasan ang gastos ng lokal na supply ng enerhiya. Para sa supply ng init, tumatanggap kami ng tatlong cast-iron water boiler na "Tula-3" na may thermal power na 779 kW bawat isa gamit ang gas fuel na may mga sumusunod na katangian:

Tinatayang kapangyarihan Фр = 2128 kW

Naka-install na kapangyarihan Fu = 2337 kW

Lugar sa ibabaw ng pag-init - 40.6 m²

Bilang ng mga seksyon - 26

Mga sukat 2249×2300×2361 mm

Pinakamataas na temperatura ng pagpainit ng tubig - 115 ºС

Kahusayan kapag nagpapatakbo sa gas η a.a. = 0.8

Kapag tumatakbo sa steam mode, ang sobrang presyon ng singaw ay 68.7 kPa

.4 Paggawa ng taunang iskedyul para sa pag-regulate ng supply ng isang thermal boiler house

Dahil sa ang katunayan na ang pag-load ng init ng mga mamimili ay nag-iiba depende sa panlabas na temperatura ng hangin, ang operating mode ng bentilasyon at air conditioning system, pagkonsumo ng tubig para sa mainit na supply ng tubig at mga teknolohikal na pangangailangan, ang mga matipid na mode ng pagbuo ng thermal energy sa boiler room ay dapat matiyak ng sentral na regulasyon ng supply ng init.

Sa mga network ng pagpainit ng tubig, ginagamit ang mataas na kalidad na regulasyon ng supply ng init, na isinasagawa sa pamamagitan ng pagbabago ng temperatura ng coolant sa isang pare-pareho ang rate ng daloy.

Ang mga graph ng temperatura ng tubig sa heating network ay tп = f (tн, ºС), tо = f (tн, ºС). Ang pagkakaroon ng pagbuo ng isang graph gamit ang paraang ibinigay sa trabaho para sa tн = 95 ºС; tо = 70 ºС para sa pagpainit (isinasaalang-alang na ang temperatura ng coolant sa network ng mainit na supply ng tubig ay hindi dapat mahulog sa ibaba 70 ºС), tпв = 90 ºС; tov = 55 ºС - para sa bentilasyon, tinutukoy namin ang mga saklaw ng mga pagbabago sa temperatura ng coolant sa mga network ng pagpainit at bentilasyon. Ang mga halaga ng panlabas na temperatura ay naka-plot kasama ang abscissa axis, at ang temperatura ng supply ng tubig ay naka-plot kasama ang ordinate axis. Ang pinagmulan ay tumutugma sa kinakalkula na panloob na temperatura para sa mga tirahan at pampublikong gusali (18 ºС) at ang temperatura ng coolant, katumbas din ng 18 ºС. Sa intersection ng mga perpendicular na naibalik sa mga coordinate axes sa mga punto na tumutugma sa mga temperatura tп = 95 ºС, tн = -25 ºС, ang punto A ay natagpuan, at sa pamamagitan ng pagguhit ng isang pahalang na linya mula sa pagbabalik ng temperatura ng tubig na 70 ºС, ang punto B ay matatagpuan. . Ang pagkonekta ng mga punto A at B na may mga panimulang coordinate, nakakakuha kami ng isang graph ng mga pagbabago sa temperatura ng pasulong at pagbabalik ng tubig sa network ng pag-init depende sa temperatura ng hangin sa labas. Kung mayroong pag-load ng mainit na supply ng tubig, ang temperatura ng coolant sa linya ng supply ng isang bukas na uri ng network ay hindi dapat bumaba sa ibaba 70 °C, samakatuwid ang graph ng temperatura para sa supply ng tubig ay may inflection point C, sa kaliwa kung saan τ p =const. Ang supply ng init sa pag-init sa isang pare-parehong temperatura ay kinokontrol sa pamamagitan ng pagbabago ng rate ng daloy ng coolant. Ang pinakamababang temperatura ng pagbabalik ng tubig ay tinutukoy sa pamamagitan ng pagguhit ng patayong linya sa punto C hanggang sa mag-intersect ito sa return water graph. Ang projection ng point D papunta sa ordinate axis ay nagpapakita ng pinakamaliit na halaga ng τto. Ang patayo, na naibalik mula sa punto na naaayon sa kinakalkula na temperatura sa labas (-16 ºС), ay nag-intersect ng mga tuwid na linya ng AC at BD sa mga punto E at F, na nagpapakita ng pinakamataas na temperatura ng pasulong at pagbabalik ng tubig para sa mga sistema ng bentilasyon. Iyon ay, ang mga temperatura ay 91 ºС at 47 ºС, ayon sa pagkakabanggit, na nananatiling hindi nagbabago sa hanay mula sa tн.в at tн (mga linya ng EK at FL). Sa hanay na ito ng mga temperatura sa labas ng hangin, ang mga yunit ng bentilasyon ay nagpapatakbo nang may recirculation, ang antas nito ay kinokontrol upang ang temperatura ng hangin na pumapasok sa mga heater ay nananatiling pare-pareho.

Ang graph ng mga temperatura ng tubig sa heating network ay ipinakita sa Fig. 4.

Fig.4. Graph ng mga temperatura ng tubig sa heating network.

Mga sanggunian

1. Efendiev A.M. Disenyo ng supply ng enerhiya para sa mga negosyong pang-agrikultura. Manual na pamamaraan. Saratov 2009.

Zakharov A.A. Workshop sa paggamit ng init sa agrikultura. Pangalawang edisyon, binago at pinalawak. Moscow Agropromizdat 1985.

Zakharov A.A. Paglalapat ng init sa agrikultura. Moscow Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Thermal power plant para sa produksyon ng agrikultura. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Mga gusali at lugar para sa imbakan at pagproseso ng mga produktong pang-agrikultura.

PAGKUKULANG ng taunang pangangailangan para sa init at gasolina gamit ang halimbawa ng boiler room ng isang sekondaryang paaralan na may 800 estudyante, Central Federal District.

Appendix No. 1 sa liham ng Ministry of Economy ng Russia na may petsang Nobyembre 27, 1992 No. BE-261 / 25-510

LISTAHAN ng mga data na dapat isumite kasama ng aplikasyon upang maitaguyod ang uri ng gasolina para sa mga negosyo (asosasyon) at mga pag-install na gumagamit ng gasolina.

1.Mga pangkalahatang tanong

2. Boiler plant at thermal power plant
A) pangangailangan ng enerhiya ng init

B) Komposisyon at katangian ng kagamitan sa boiler house, uri at taunang pagkonsumo ng gasolina

Tandaan:

1. Ipahiwatig ang kabuuang taunang pagkonsumo ng gasolina para sa mga grupo ng mga boiler.

2. Tukuyin ang tiyak na pagkonsumo ng gasolina na isinasaalang-alang ang sariling mga pangangailangan ng boiler house (CHP)

3. Sa mga hanay 4 at 7, ipahiwatig ang paraan ng pagkasunog ng gasolina (layer, chamber, fluidized bed).

4. Para sa mga thermal power plant, ipahiwatig ang uri at tatak ng mga unit ng turbine, ang kanilang kuryente sa libong kW, taunang produksyon at supply ng kuryente sa libong kWh,

taunang supply ng init sa Gcal., tiyak na pagkonsumo ng gasolina para sa kuryente at supply ng init (kg/Gcal), taunang pagkonsumo ng gasolina para sa kuryente at produksyon ng init sa pangkalahatan sa planta ng CHP.

5. Kapag kumokonsumo ng higit sa 100 libong tonelada ng katumbas na gasolina bawat taon, ang balanse ng gasolina at enerhiya ng negosyo (asosasyon) ay dapat iharap.

2.1 Pangkalahatang bahagi

Ang pagkalkula ng taunang kinakailangan sa gasolina para sa isang modular boiler house (pagpainit at mainit na supply ng tubig) ng isang sekondaryang paaralan ay isinagawa ayon sa mga tagubilin ng Rehiyon ng Moscow. Ang maximum na oras-oras na pagkonsumo ng init sa taglamig para sa pagpainit ng isang gusali ay tinutukoy batay sa pinagsama-samang mga tagapagpahiwatig. Ang pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig ay tinutukoy alinsunod sa mga tagubilin ng sugnay 3.13 ng SNiP 2.04.01-85 "Internal na supply ng tubig at alkantarilya ng mga gusali." Ang data ng klimatolohiya ay tinatanggap ayon sa SNiP 23-01-99 "Construction climatology at geophysics". Ang kinakalkula na average na panloob na temperatura ng hangin ay kinuha mula sa "Mga patnubay sa pamamaraan para sa pagtukoy ng pagkonsumo ng gasolina, kuryente at tubig para sa produksyon ng init sa pamamagitan ng pagpainit ng mga boiler house ng munisipal na init at mga negosyo ng kuryente". Moscow 1994

2.2 Pinagmumulan ng init

Para sa supply ng init (pagpainit, supply ng mainit na tubig) sa paaralan, pinlano na mag-install ng dalawang boiler ng Buderus Logano SK745 (Germany) na may kapasidad na 820 kW bawat isa sa isang espesyal na kagamitan na boiler room. Ang kabuuang kapasidad ng naka-install na kagamitan ay 1,410 Gcal/h. Ang natural na gas ay hinihiling bilang pangunahing gasolina. Walang kinakailangang backup.

2.3 Paunang data at pagkalkula

Upang mag-order ng pagkalkula ng taunang init at mga pangangailangan ng gasolina ng isang negosyo, punan ito