B ay ang room constant sa octave band na isinasaalang-alang sa m 2, na pinagtibay alinsunod sa mga talata. 3.4 o 3.5;

AZ-i - pagwawasto na isinasaalang-alang ang pamamahagi ng mga antas ng lakas ng tunog ng mga lampshade at grilles sa mga banda ng octave, na pinagtibay ayon sa talahanayan. 6, sa dB;

D - pagwawasto para sa lokasyon ng pinagmulan ng ingay; kapag ang pinagmulan ay matatagpuan sa lugar ng pagtatrabaho (hindi mas mataas kaysa sa 2 m mula sa sahig), A = 3 dB; kung ang pinagmulan ay nasa itaas ng zone na ito, A *■ 0;

0.7 - kadahilanan ng kaligtasan;

F, B - ang mga pagtatalaga ay pareho sa talata 2.9, formula (5).

Tandaan. Ang pagpapasiya ng pinahihintulutang bilis ng hangin ay isinasagawa lamang para sa isang dalas, na katumbas ng 250 Shch para sa VNIIGS lampshades, 500 Hz para sa disk lampshades, at 2000 Hz para sa anemostats at grilles.

2.14. Upang mabawasan ang antas ng lakas ng tunog ng ingay na nabuo ng mga pagliko at tee ng mga air duct, mga lugar ng matalim na pagbabago sa cross-sectional area, atbp., ang bilis ng paggalaw ng hangin sa mga pangunahing air duct ng mga pampublikong gusali at mga auxiliary na gusali ng ang mga pang-industriyang negosyo ay dapat na limitado sa 5-6 m/sec, at sa mga sangay hanggang 2-4 m/sec. Para sa mga gusaling pang-industriya, ang mga bilis na ito ay maaaring doblehin nang naaayon, kung pinapayagan ito ng teknolohikal at iba pang mga kinakailangan.

3. PAGKUKULANG NG MGA LEVEL NG OCTAVE SOUND PRESSURE SA MGA POINT NG PAGKULULA

3.1. Ang mga antas ng presyon ng tunog ng oktaba sa mga permanenteng lugar ng trabaho o lugar (sa mga lugar ng disenyo) ay hindi dapat lumampas sa mga itinatag ng mga pamantayan.

(Mga Tala: 1. Kung ang mga kinakailangan sa regulasyon para sa mga antas ng presyon ng tunog ay iba sa araw, ang mga pagkalkula ng tunog ng mga pag-install ay dapat gawin para sa pinakamababang pinahihintulutang antas ng presyon ng tunog.

2. Ang mga antas ng presyon ng tunog sa mga permanenteng lugar ng trabaho o lugar (sa mga lugar ng disenyo) ay nakadepende sa lakas ng tunog at lokasyon ng mga pinagmumulan ng ingay at sa mga katangiang sumisipsip ng tunog ng silid na pinag-uusapan.

3.2. Kapag tinutukoy ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave, dapat gawin ang mga kalkulasyon para sa mga permanenteng lugar ng trabaho o mga design point sa mga silid na pinakamalapit sa pinagmumulan ng ingay (mga unit ng heating at ventilation, air distribution o air intake device, air o air-thermal curtains, atbp.). Sa katabing teritoryo, ang mga punto ng disenyo ay dapat na ang mga puntong pinakamalapit sa mga pinagmumulan ng ingay (ang mga tagahanga ay bukas na matatagpuan sa teritoryo, mga tambutso o air intake shaft, mga tambutso ng mga yunit ng bentilasyon, atbp.), kung saan ang mga antas ng presyon ng tunog ay standardized.

a - mga pinagmumulan ng ingay (autonomous air conditioner at ceiling light) at ang design point ay matatagpuan sa parehong silid; b - mga mapagkukunan ng ingay (mga fan at mga elemento ng pag-install) at ang disenyo ng punto ay matatagpuan sa iba't ibang mga silid; c - pinagmulan ng ingay - ang fan ay matatagpuan sa silid, ang punto ng disenyo ay nasa teritoryo ng pagdating; 1 - autonomous air conditioner; 2 - punto ng disenyo; 3 - lampara na gumagawa ng ingay; 4 - bentilador na nakahiwalay sa vibration; 5 - nababaluktot na insert; c -- gitnang muffler; 7 - biglaang pagpapaliit ng cross-section ng air duct; 8 - sumasanga ng air duct; 9 - hugis-parihaba pagliko na may gabay vanes; 10 - makinis na pag-ikot ng air duct; 11 - hugis-parihaba na pag-ikot ng air duct; 12 - rehas na bakal; /

3.3. Ang mga Octaves/Sound Pressure Level sa mga design point ay dapat matukoy bilang mga sumusunod.

Kaso 1. Ang pinagmumulan ng ingay (ihawan na gumagawa ng ingay, lampshade, autonomous air conditioner, atbp.) ay matatagpuan sa silid na isinasaalang-alang (Fig. 3). Ang mga antas ng presyon ng tunog ng oktaba na nilikha sa isang punto ng disenyo ng isang pinagmulan ng ingay ay dapat matukoy gamit ang formula

L-L, + I0! g (-£-+--i-l (8)

oct\4 I g g V t)

Tandaan: Para sa mga ordinaryong silid na walang espesyal na acoustic na kinakailangan, gamitin ang formula

L = Lp - 10 lg H w -4- D -(- 6, (9)

kung saan ang Lp okt ay ang octave na antas ng lakas ng tunog ng pinagmumulan ng ingay (tinukoy ayon sa seksyon 2) sa dB\

Ang V w ay ang pare-pareho ng silid na may pinagmumulan ng ingay sa octave band na isinasaalang-alang (tinukoy ayon sa mga talata 3.4 o 3.5) sa w 2;

D - pagwawasto para sa lokasyon ng pinagmumulan ng ingay Kung ang pinagmumulan ng ingay ay matatagpuan sa lugar ng pagtatrabaho, pagkatapos ay para sa lahat ng mga frequency D = 3 dB; kung nasa itaas ng lugar ng pagtatrabaho, - D=0;

Ang F ay ang radiation directivity factor ng pinagmumulan ng ingay (natukoy mula sa mga curve sa Fig. 4), walang sukat; g - distansya mula sa geometric na sentro ng pinagmumulan ng ingay hanggang sa punto ng disenyo sa riles.

Ang graphical na solusyon ng equation (8) ay ipinapakita sa Fig. 5.

Case 2. Ang mga design point ay matatagpuan sa isang silid na hiwalay sa ingay. Ang ingay mula sa isang fan o elemento ng pag-install ay kumakalat sa pamamagitan ng mga air duct at na-radiated sa silid sa pamamagitan ng air distribution o air intake device (grill). Ang mga antas ng presyon ng tunog ng oktaba na nilikha sa mga punto ng disenyo ay dapat matukoy gamit ang formula

L = L P -ДL p + 101g(-%+-V (10)

Tandaan: Para sa mga ordinaryong silid kung saan walang mga espesyal na kinakailangan sa tunog, ayon sa formula

L - L p -A Lp -10 lgiJ H ~b A -f- 6, (11)

kung saan ang L p in ay ang octave level ng sound power ng ingay ng fan o installation element na ibinubuga sa air duct sa octave band na isinasaalang-alang sa dB (tinukoy alinsunod sa mga clause 2.5 o 2.10);

AL р в - kabuuang pagbawas sa antas (pagkawala) ng lakas ng tunog ng fan o ingay ng kuryente

pag-install sa itinuturing na octave band kasama ang sound propagation path sa dB (tinukoy alinsunod sa clause 4.1); D - pagwawasto para sa lokasyon ng pinagmulan ng ingay; kung ang air distribution o air intake device ay matatagpuan sa working area, A = 3 dB, kung sa itaas nito, D = 0; Ang Фi ay ang directivity factor ng elemento ng pag-install (hole, grille, atbp.) na nagpapalabas ng ingay sa insulated room, walang sukat (natukoy mula sa mga graph sa Fig. 4); r„-distansya mula sa elemento ng pag-install na naglalabas ng ingay papunta sa insulated room hanggang sa design point sa m\

B at ang pare-pareho ng silid na insulated mula sa ingay sa octave band na isinasaalang-alang sa m 2 (tinukoy ayon sa mga sugnay 3.4 o 3.5).

Case 3. Ang mga kalkulasyon ay matatagpuan sa lugar na katabi ng gusali. Ang ingay ng fan ay dumadaan sa duct at ibinubuga sa atmospera sa pamamagitan ng grille o shaft (Larawan 6). Ang mga antas ng oktaba ng sound pressure na nilikha sa mga design point ay dapat matukoy ng formula

I = L p -AL p -201gr a -i^- + A-8, (12)

kung saan ang r a ay ang distansya mula sa elemento ng pag-install (grid, butas) na naglalabas ng ingay sa atmospera hanggang sa kinakalkula na punto sa m\ r a ay ang pagpapahina ng tunog sa atmospera, na kinuha ayon sa talahanayan. 7 sa dB/km\

Ang A ay ang pagwawasto sa dB, na isinasaalang-alang ang lokasyon ng kinakalkula na punto na may kaugnayan sa axis ng elementong nagpapalabas ng ingay ng pag-install (para sa lahat ng mga frequency na ito ay kinuha ayon sa Fig. 6).

1 - baras ng bentilasyon; 2 - louvered grille

Ang natitirang dami ay pareho sa mga formula (10)

3.4. Ang room constant B ay dapat matukoy mula sa mga graph sa Fig. 7 o ayon sa talahanayan. 9, gamit ang talahanayan. 8 upang matukoy ang mga katangian ng silid.

3.5. Para sa mga kwartong may espesyal na acoustic na kinakailangan (natatanging audience

mga bulwagan, atbp.), ang permanenteng lugar ay dapat matukoy alinsunod sa mga tagubilin para sa mga kalkulasyon ng tunog para sa mga lugar na ito.

3.6. Kung ang design point ay tumatanggap ng ingay mula sa ilang pinagmumulan ng ingay (halimbawa, supply at recirculation grilles, isang autonomous air conditioner, atbp.), pagkatapos ay para sa design point na pinag-uusapan, gamit ang naaangkop na mga formula sa clause 3.2, ang octave sound pressure na mga antas ay nilikha. ng bawat isa sa mga pinagmumulan ng ingay nang hiwalay ay dapat na matukoy , at ang kabuuang antas sa

Ang "Mga Tagubilin para sa acoustic na pagkalkula ng mga yunit ng bentilasyon" ay binuo ng Research Institute of Construction Physics ng USSR Gosstroy kasama ang Santekhproekt Institute ng USSR Gosstroy at Giproniiaviaprom ng Ministry of Aviation Industry.

Ang mga alituntunin ay binuo upang bumuo ng mga kinakailangan ng kabanata ng SNiP I-G.7-62 “Pag-init, bentilasyon at air conditioning. Design Standards" at "Sanitary Standards for the Design of Industrial Enterprises" (SN 245-63), na nagtatatag ng pangangailangan na bawasan ang ingay ng bentilasyon, air conditioning at air heating installation sa mga gusali at istruktura para sa iba't ibang layunin kapag lumampas ito sa tunog mga antas ng presyon na pinahihintulutan ng mga pamantayan.

Mga Editor: A. No. 1. Koshkin (Gosstroy USSR), Doctor of Engineering. agham, prof. E. Ya. Yudin at mga kandidato ng teknikal na agham. Sciences E. A. Leskov at G. L. Osipov (Research Institute of Construction Physics), Ph.D. tech. Agham I. D. Rassadi

Itinakda ng Mga Alituntunin ang mga pangkalahatang prinsipyo ng mga kalkulasyon ng acoustic ng mechanically driven ventilation, air conditioning at air heating installation. Isinasaalang-alang ang mga pamamaraan para sa pagbabawas ng mga antas ng presyur ng tunog sa mga permanenteng lugar ng trabaho at sa mga lugar (sa mga lugar ng disenyo) sa mga halagang itinakda ng mga pamantayan.

sa (Giproniaviaprom) at engineer. |g. A. Katsnelson/ (GPI Santekhproekt)

1. Pangkalahatang mga probisyon............ - . . , 3

2. Mga pinagmumulan ng ingay mula sa mga instalasyon at ang kanilang mga katangian ng ingay 5

3. Pagkalkula ng mga antas ng presyon ng tunog ng oktaba sa kinakalkula

mga puntos......................... 13

4. Pagbabawas ng mga antas (pagkawala) ng lakas ng ingay sa tunog

iba't ibang elemento ng air ducts........ 23

5. Pagpapasiya ng kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog. . . *. ............... 28

6. Mga hakbang upang bawasan ang mga antas ng presyon ng tunog. 31

Aplikasyon. Mga halimbawa ng acoustic kalkulasyon ng mechanically driven ventilation, air conditioning at air heating installation...... 39

Plan I quarter 1970, No. 3

3.7. Kung ang mga kinakalkula na punto ay matatagpuan sa isang silid kung saan dumaan ang isang "maingay" na air duct, at ang ingay ay pumapasok sa silid sa pamamagitan ng mga dingding ng air duct, kung gayon ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave ay dapat matukoy gamit ang formula

L - L p -AL p + 101g --R B - 101gB„-J-3, (13)

kung saan ang Lp 9 ay ang antas ng octave ng lakas ng tunog ng pinagmumulan ng ingay na ibinubuga sa air duct, sa dB (tinukoy alinsunod sa mga talata 2 5 at 2.10);

ALp b - ang kabuuang pagbawas sa mga antas ng lakas ng tunog (pagkawala) kasama ang landas ng pagpapalaganap ng tunog mula sa pinagmulan ng ingay (fan, throttle, atbp.) hanggang sa simula ng itinuturing na seksyon ng air duct na naglalabas ng ingay sa silid, sa dB ( tinutukoy alinsunod sa seksyon 4);

Komite ng Estado ng Konseho ng mga Ministro ng USSR para sa Construction Affairs (Gosstroy USSR)

1. PANGKALAHATANG PROBISYON

1.1. Ang Mga Alituntuning ito ay binuo upang bumuo ng mga kinakailangan ng kabanata ng SNiP I-G.7-62 “Pag-init, bentilasyon at air conditioning. Design Standards" at "Sanitary Standards for the Design of Industrial Enterprises" (SN 245-63), na nagtatatag ng pangangailangang bawasan ang ingay ng mechanically driven ventilation, air conditioning at air heating installation sa sound pressure level na katanggap-tanggap ayon sa mga pamantayan.

1.2. Ang mga kinakailangan ng Mga Alituntuning ito ay nalalapat sa acoustic kalkulasyon ng airborne (aerodynamic) na ingay na nabuo sa panahon ng pagpapatakbo ng mga installation na nakalista sa clause 1.1.

Tandaan. Ang Mga Alituntuning ito ay hindi sumasaklaw sa mga kalkulasyon ng pagkakabukod ng panginginig ng boses ng mga bentilador at mga de-koryenteng motor (pagkakabukod ng mga shocks at mga sound vibrations na ipinadala sa mga istruktura ng gusali), pati na rin ang mga kalkulasyon ng pagkakabukod ng tunog ng mga nakapaloob na istruktura ng mga silid ng bentilasyon.

1.3. Ang pamamaraan para sa pagkalkula ng ingay sa hangin (aerodynamic) ay batay sa pagtukoy sa mga antas ng presyon ng tunog ng ingay na nabuo sa panahon ng pagpapatakbo ng mga pag-install na tinukoy sa sugnay 1.1, sa mga permanenteng lugar ng trabaho o sa mga lugar (sa mga punto ng disenyo), pagtukoy sa pangangailangan na bawasan ang mga ingay na ito. mga antas at hakbang upang bawasan ang presyon ng mga antas ng tunog sa mga halagang pinapayagan ng mga pamantayan.

Mga Tala: 1. Ang mga kalkulasyon ng tunog ay dapat na bahagi ng disenyo ng bentilasyon, air conditioning at air heating installation na may mechanical drive para sa mga gusali at istruktura para sa iba't ibang layunin.

Ang mga kalkulasyon ng tunog ay dapat gawin lamang para sa mga silid na may pamantayang antas ng ingay.

2. Airborne (aerodynamic) fan ingay at ingay na nilikha ng daloy ng hangin sa air ducts ay may broadband spectra.

3. Sa Mga Tagubilin na ito, ang ingay ay dapat na maunawaan bilang anumang uri ng mga tunog na nakakasagabal sa pang-unawa ng mga kapaki-pakinabang na tunog o bumabasag ng katahimikan, pati na rin ang mga tunog na may nakakapinsala o nakakainis na epekto sa katawan ng tao.

1.4. Kapag acoustically kinakalkula ang isang sentral na bentilasyon, air conditioning at air heating installation, ang pinakamaikling sangay ng mga air duct ay dapat isaalang-alang. Kung ang sentral na pag-install ay nagsisilbi sa ilang mga silid kung saan naiiba ang mga kinakailangan sa regulasyon ng ingay, kung gayon ang isang karagdagang pagkalkula ay dapat gawin para sa sangay ng mga air duct na nagsisilbi sa silid na may pinakamababang antas ng ingay.

Ang mga hiwalay na kalkulasyon ay dapat gawin para sa mga autonomous na heating at ventilation unit, autonomous air conditioner, unit ng air o air-thermal curtain, lokal na suction unit, unit ng air shower installation, na pinakamalapit sa mga design point o may pinakamataas na performance at sound power. .

Hiwalay, ang isang acoustic na pagkalkula ng mga sanga ng air duct na tumatakas sa atmospera (air intake at exhaust ng mga installation) ay dapat isagawa.

Kung mayroong mga throttling device (diaphragms, throttle valves, damper), air distribution at air intake device (grills, shades, anemostats, atbp.) sa pagitan ng fan at ng room na pinaglilingkuran, biglaang pagbabago sa cross-section ng air ducts, mga pagliko at mga tee, isang acoustic na pagkalkula ng mga device na ito ay dapat isagawa at mga elemento ng pag-install.

1.5. Ang mga kalkulasyon ng acoustic ay dapat gawin para sa bawat isa sa walong octave band ng auditory range (kung saan na-normalize ang mga antas ng ingay) na may mga geometric na mean na frequency ng mga octave band na 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000 at 8000 Hz.

Mga Tala: 1. Para sa central air heating, ventilation at air conditioning system sa pagkakaroon ng malawak na network ng mga air duct, ang mga kalkulasyon ay pinapayagan lamang para sa mga frequency na 125 at 250 Hz.

2. Ang lahat ng intermediate acoustic kalkulasyon ay ginanap na may katumpakan na 0.5 dB. Ang huling resulta ay bilugan sa pinakamalapit na buong bilang ng mga decibel.

1.6. Ang mga kinakailangang hakbang upang mabawasan ang ingay na dulot ng bentilasyon, air conditioning at air heating installation, kung kinakailangan, ay dapat matukoy nang hiwalay para sa bawat pinagmulan.

2. MGA PINAGMUMULAN NG INGAY NG MGA PAG-INSTALL AT MGA KATANGIAN NG INGAY NILA

2.1. Ang mga kalkulasyon ng tunog upang matukoy ang antas ng presyon ng tunog ng ingay ng hangin (aerodynamic) ay dapat gawin na isinasaalang-alang ang ingay na nilikha ng:

a) tagahanga;

b) kapag gumagalaw ang daloy ng hangin sa mga elemento ng pag-install (diaphragms, throttles, dampers, air duct turns, tees, grilles, lampshades, atbp.).

Bilang karagdagan, ang ingay na ipinadala sa pamamagitan ng mga duct ng bentilasyon mula sa isang silid patungo sa isa pa ay dapat isaalang-alang.

2.2. Ang mga katangian ng ingay (octave sound power level) ng mga pinagmumulan ng ingay (fan, heating unit, room air conditioner, throttling, air distribution at air intake device, atbp.) ay dapat kunin ayon sa mga pasaporte para sa kagamitang ito o ayon sa data ng catalog

Kung walang mga katangian ng ingay, dapat na matukoy ang mga ito ayon sa mga tagubilin ng customer o sa pamamagitan ng pagkalkula, na ginagabayan ng data na ibinigay sa Mga Alituntuning ito.

2.3. Ang kabuuang antas ng lakas ng tunog ng ingay ng fan ay dapat matukoy gamit ang formula

L p =Z+251g#+l01gQ-K (1)

kung saan ang 1^P ay ang pangkalahatang antas ng lakas ng tunog ng venous noise

Tilator sa dB na may kaugnayan sa 10“ 12 W;

L-noise criterion, depende sa uri at disenyo ng fan, sa dB; dapat kunin ayon sa talahanayan. 1;

R ay ang kabuuang presyon na nilikha ng fan, sa kg/m2;

Q - produktibidad ng fan sa m^/sec;

5 - pagwawasto para sa fan operating mode sa dB.

Talahanayan 1

Mga Tala: 1. Halaga 6 kapag ang fan operating mode ay lumihis ng hindi hihigit sa "at 20% ng maximum na mode, ang kahusayan ay dapat kunin na katumbas ng 2 dB. Sa fan operating mode na may pinakamataas na kahusayan, 6=0.

2. Upang mapadali ang mga kalkulasyon sa Fig. Ipinapakita ng Figure 1 ang isang graph para sa pagtukoy ng halaga na 251gtf+101gQ.

3. Ang halaga na nakuha mula sa formula (1) ay nagpapakilala sa lakas ng tunog na ibinubuga ng bukas na inlet o outlet pipe ng fan sa isang direksyon papunta sa malayang kapaligiran o sa silid sa pagkakaroon ng maayos na supply ng hangin sa inlet pipe.

4. Kung ang supply ng hangin sa inlet pipe ay hindi makinis o ang isang throttle ay naka-install sa inlet pipe sa mga halaga na tinukoy sa

mesa 1, dapat idagdag para sa axial fan 8 dB, para sa centrifugal fan 4 dB

2.4. Ang mga antas ng lakas ng tunog ng oktaba ng ingay ng bentilador na ibinubuga ng bukas na inlet o outlet pipe ng fan L p a sa malayang kapaligiran o sa silid ay dapat matukoy ng formula

(2)

nasaan ang kabuuang antas ng lakas ng tunog ng fan sa dB;

Ang ALi ay isang pagwawasto na isinasaalang-alang ang pamamahagi ng lakas ng tunog ng fan sa mga octave band sa dB, na kinuha depende sa uri ng fan at ang bilang ng mga rebolusyon ayon sa talahanayan. 2.

Talahanayan 2

Mga pagwawasto ng ALu na isinasaalang-alang ang pamamahagi ng lakas ng tunog ng fan sa mga octave band, sa dB

Mga Tala: 1. Ibinigay sa talahanayan. 2 data na walang bracket ay valid kapag ang fan speed ay nasa hanay na 700-1400 rpm.

2. Sa bilis ng fan na 1410-2800 rpm, ang buong spectrum ay dapat ibaba ng isang octave, at sa bilis na 350-690 rpm pataas ng isang octave, na kinukuha para sa matinding octaves ang mga halaga na ipinahiwatig sa mga bracket para sa mga frequency ng 32 at 16000 Hz.

3. Kapag ang bilis ng fan ay lumampas sa 2800 rpm, ang buong spectrum ay dapat ibaba ng dalawang octaves.

2.5. Ang mga antas ng lakas ng tunog ng oktaba ng ingay ng fan na ibinubuga sa network ng bentilasyon ay dapat matukoy gamit ang formula

Lp - L p ■- A L-± -|~ L i-2,

kung saan ang AL 2 ay isang susog na isinasaalang-alang ang epekto ng pagkonekta ng fan sa network ng air duct sa dB, na tinutukoy mula sa talahanayan. 3.

2.6. Ang kabuuang antas ng lakas ng tunog ng ingay na ibinubuga ng fan sa pamamagitan ng mga dingding ng casing (casing) papunta sa ventilation chamber ay dapat matukoy gamit ang formula (1), sa kondisyon na ang halaga ng noise criterion L ay kinuha ayon sa talahanayan. 1 bilang average na halaga nito para sa suction at discharge sides.

Ang mga antas ng oktaba ng lakas ng tunog ng ingay na ibinubuga ng isang fan sa silid ng bentilasyon ay dapat matukoy gamit ang formula (2) at talahanayan. 2.

2.7. Kung maraming mga tagahanga ang gumana nang sabay-sabay sa silid ng bentilasyon, kung gayon para sa bawat banda ng octave ay kinakailangan upang matukoy ang kabuuang antas

lakas ng tunog ng ingay na ibinubuga ng lahat ng mga tagahanga.

Ang kabuuang antas ng lakas ng tunog L cyu kapag nagpapatakbo ng mga magkatulad na fan ay dapat matukoy ng formula

£sum = Z.J + 10 Ign, (4)

kung saan ang Li ay ang sound power level ng isang fan sa dB-, n ay ang bilang ng magkaparehong fan.

Upang ibuod ang mga antas ng lakas ng tunog ng ingay o presyon ng tunog na nilikha ng dalawang pinagmumulan ng ingay ng magkaibang antas, dapat mong gamitin ang talahanayan. 4.

2.8. Ang mga antas ng oktaba ng lakas ng tunog ng ingay na ibinubuga sa silid ng mga autonomous air conditioner, heating at ventilation unit, air shower unit (walang mga air duct network) na may axial fan ay dapat matukoy gamit ang formula (2) at talahanayan. 2 na may boost correction na 3 dB.

Para sa mga autonomous unit na may mga centrifugal fan, ang mga antas ng octave ng sound power ng ingay na ibinubuga ng suction at discharge pipe ng fan ay dapat matukoy gamit ang formula (2) at table. 2, at ang kabuuang antas ng ingay ay ayon sa talahanayan. 4.

Tandaan. Kapag ang hangin ay kinuha mula sa labas ng mga instalasyon, walang mas mataas na pagwawasto ang kinakailangan.

2.9. Ang pangkalahatang antas ng lakas ng tunog ng ingay na nalilikha ng throttling, air distribution at air intake device (mga throttle valve.

Paglalarawan:

Ang mga alituntunin at regulasyon na ipinapatupad sa bansa ay nagsasaad na ang mga proyekto ay dapat magsama ng mga hakbang upang maprotektahan ang mga kagamitan na ginagamit para sa suporta sa buhay ng tao mula sa ingay. Kasama sa naturang kagamitan ang mga sistema ng bentilasyon at air conditioning.

Pagkalkula ng tunog bilang batayan para sa pagdidisenyo ng sistema ng bentilasyon na mababa ang ingay (air conditioning).

V. P. Gusev, Doktor ng Teknikal na Agham agham, ulo laboratoryo para sa proteksyon ng ingay ng bentilasyon at kagamitan sa engineering-technological (NIISF)

Ang mga alituntunin at regulasyon na ipinapatupad sa bansa ay nagsasaad na ang mga proyekto ay dapat magsama ng mga hakbang upang maprotektahan ang mga kagamitan na ginagamit para sa suporta sa buhay ng tao mula sa ingay. Kasama sa naturang kagamitan ang mga sistema ng bentilasyon at air conditioning.

Ang batayan para sa pagdidisenyo ng sound attenuation ng mga sistema ng bentilasyon at air conditioning ay pagkalkula ng acoustic - isang ipinag-uutos na aplikasyon sa proyekto ng bentilasyon ng anumang pasilidad. Ang mga pangunahing gawain ng naturang pagkalkula ay: pagtukoy ng octave spectrum ng airborne, structural ventilation ingay sa mga design point at ang kinakailangang pagbawas nito sa pamamagitan ng paghahambing ng spectrum na ito sa pinahihintulutang spectrum ayon sa hygienic standards. Pagkatapos pumili ng mga hakbang sa pagtatayo at tunog upang matiyak ang kinakailangang pagbawas ng ingay, ang isang pagkalkula ng pag-verify ng inaasahang mga antas ng presyon ng tunog sa parehong mga punto ng disenyo ay isinasagawa, na isinasaalang-alang ang pagiging epektibo ng mga hakbang na ito.

Ang mga materyales na ibinigay sa ibaba ay hindi inaangkin na isang kumpletong pagtatanghal ng pamamaraan para sa acoustic na pagkalkula ng mga sistema ng bentilasyon (mga pag-install). Naglalaman ang mga ito ng impormasyon na naglilinaw, nagpupuno o naghahayag sa isang bagong paraan ng iba't ibang aspeto ng diskarteng ito gamit ang halimbawa ng acoustic na pagkalkula ng isang fan bilang pangunahing pinagmumulan ng ingay sa isang sistema ng bentilasyon. Ang mga materyales ay gagamitin sa paghahanda ng isang hanay ng mga panuntunan para sa pagkalkula at disenyo ng ingay attenuation ng mga yunit ng bentilasyon para sa bagong SNiP.

Ang paunang data para sa mga kalkulasyon ng acoustic ay ang mga katangian ng ingay ng kagamitan - mga sound power level (SPL) sa mga octave band na may geometric na mean frequency na 63, 125, 250, 500, 1,000, 2,000, 4,000, 8,000 Hz. Para sa mga tinatayang kalkulasyon, ginagamit minsan ang mga naayos na antas ng lakas ng tunog ng mga pinagmumulan ng ingay sa dBA.

Ang mga punto ng pagkalkula ay matatagpuan sa mga tirahan ng tao, lalo na, sa lugar ng pag-install ng fan (sa silid ng bentilasyon); sa mga silid o mga lugar na katabi ng site ng pag-install ng fan; sa mga silid na pinaglilingkuran ng isang sistema ng bentilasyon; sa mga silid kung saan dumadaan ang mga air duct sa transit; sa lugar ng aparato para sa pagtanggap o pag-ubos ng hangin, o pagtanggap lamang ng hangin para sa recirculation.

Ang punto ng disenyo ay nasa silid kung saan naka-install ang fan

Sa pangkalahatan, ang mga antas ng presyon ng tunog sa isang silid ay nakasalalay sa lakas ng tunog ng pinagmulan at ang direksyong kadahilanan ng paglabas ng ingay, ang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay, ang lokasyon ng punto ng disenyo na nauugnay sa pinagmulan at nakapaloob na mga istruktura ng gusali, ang laki at acoustic. katangian ng silid.

Ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave na nilikha ng (mga) bentilador sa lokasyon ng pag-install (sa silid ng bentilasyon) ay katumbas ng:

kung saan ang Фi ay ang directivity factor ng pinagmumulan ng ingay (dimensionless);

Ang S ay ang lugar ng isang haka-haka na globo o bahagi nito na nakapalibot sa pinagmulan at dumadaan sa kinakalkula na punto, m 2 ;

Ang B ay ang acoustic constant ng silid, m2.

Ang punto ng disenyo ay matatagpuan sa silid na katabi ng silid kung saan naka-install ang fan

Ang mga antas ng octave ng ingay sa hangin na tumatagos sa bakod papunta sa insulated room na katabi ng silid kung saan naka-install ang fan ay tinutukoy ng soundproofing na kakayahan ng mga bakod ng maingay na silid at ang mga katangian ng tunog ng protektadong silid, na ipinahayag ng formula:

kung saan ang L w ay ang octave sound pressure level sa silid na may pinagmumulan ng ingay, dB;

R - pagkakabukod mula sa ingay sa hangin sa pamamagitan ng nakapaloob na istraktura kung saan ang ingay ay tumagos, dB;

S - lugar ng nakapaloob na istraktura, m2;

B u - acoustic constant ng insulated room, m 2;

k ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang paglabag sa diffuseness ng sound field sa silid.

Ang punto ng disenyo ay matatagpuan sa silid na pinaglilingkuran ng system

Ang ingay mula sa fan ay kumakalat sa pamamagitan ng air duct (air channel), ay bahagyang pinahina sa mga elemento nito at tumagos sa serviced room sa pamamagitan ng air distribution at air intake grilles. Ang mga antas ng octave sound pressure sa isang silid ay nakadepende sa dami ng pagbabawas ng ingay sa air duct at sa mga katangian ng tunog ng silid na iyon:

kung saan ang L Pi ay ang sound power level sa i-th octave na ibinubuga ng fan papunta sa air duct;

D L networki - pagpapalambing sa air channel (sa network) sa pagitan ng pinagmumulan ng ingay at ng silid;

D L pomi - kapareho ng sa formula (1) - formula (2).

Ang pagpapalambing sa network (sa air channel) D L P ng network ay ang kabuuan ng attenuation sa mga elemento nito, na magkakasunod na matatagpuan kasama ang mga sound wave. Ipinapalagay ng teorya ng enerhiya ng pagpapalaganap ng tunog sa pamamagitan ng mga tubo na ang mga elementong ito ay hindi nakakaimpluwensya sa isa't isa. Sa katunayan, ang pagkakasunud-sunod ng mga hugis na elemento at tuwid na mga seksyon ay bumubuo ng isang solong sistema ng alon, kung saan ang prinsipyo ng kalayaan ng pagpapalambing sa pangkalahatang kaso ay hindi maaaring makatwiran sa mga purong sinusoidal na tono. Kasabay nito, sa mga octave (malawak) na frequency band, ang mga nakatayong alon na nilikha ng mga indibidwal na bahagi ng sinusoidal ay kanselahin ang isa't isa, at samakatuwid ay isang diskarte sa enerhiya na hindi isinasaalang-alang ang pattern ng alon sa mga air duct at isinasaalang-alang ang daloy ng enerhiya ng tunog ay maaaring maituturing na makatwiran.

Ang pagpapalambing sa mga tuwid na seksyon ng mga air duct na gawa sa sheet na materyal ay sanhi ng mga pagkalugi dahil sa pagpapapangit ng dingding at radiation ng tunog palabas. Ang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog D L P bawat 1 m haba ng mga tuwid na seksyon ng mga metal air duct depende sa dalas ay maaaring hatulan mula sa data sa Fig. 1.

Tulad ng nakikita mo, sa mga air duct na may isang hugis-parihaba na cross-section, ang attenuation (pagbaba ng ultrasonic intensity) ay bumababa sa pagtaas ng dalas ng tunog, habang sa mga air duct na may isang bilog na cross-section, ito ay tumataas. Kung mayroong thermal insulation sa mga metal air duct, ipinapakita sa Fig. Ang 1 mga halaga ay dapat tumaas nang humigit-kumulang dalawang beses.

Ang konsepto ng attenuation (pagbaba) sa antas ng daloy ng enerhiya ng tunog ay hindi maaaring makilala sa konsepto ng pagbabago sa antas ng presyon ng tunog sa channel ng hangin. Habang gumagalaw ang sound wave sa isang channel, bumababa ang kabuuang dami ng enerhiya na dinadala nito, ngunit hindi ito kinakailangang nauugnay sa pagbaba sa antas ng sound pressure. Sa isang makitid na channel, sa kabila ng pagpapahina ng pangkalahatang daloy ng enerhiya, ang antas ng presyon ng tunog ay maaaring tumaas dahil sa pagtaas ng density ng enerhiya ng tunog. Sa isang lumalawak na duct, sa kabilang banda, ang density ng enerhiya (at antas ng presyon ng tunog) ay maaaring bumaba nang mas mabilis kaysa sa kabuuang lakas ng tunog. Ang pagpapahina ng tunog sa isang seksyon na may variable na cross-section ay katumbas ng:

(5)

kung saan ang L 1 at L 2 ay ang mga average na antas ng presyon ng tunog sa mga inisyal at huling seksyon ng seksyon ng channel kasama ang mga sound wave;

Ang F 1 at F 2 ay ang mga cross-sectional na lugar sa simula at dulo ng seksyon ng channel, ayon sa pagkakabanggit.

Ang pagpapalambing sa mga pagliko (sa mga siko, mga liko) na may makinis na mga dingding, ang cross section na kung saan ay mas mababa kaysa sa haba ng daluyong, ay tinutukoy ng reactance tulad ng karagdagang masa at ang paglitaw ng mas mataas na mga mode ng pagkakasunud-sunod. Ang kinetic energy ng daloy sa isang pagliko nang hindi binabago ang channel cross-section ay tumataas dahil sa nagresultang hindi pantay ng velocity field. Ang pag-ikot ng parisukat ay nagsisilbing isang low pass na filter. Ang halaga ng pagbabawas ng ingay kapag lumiliko sa hanay ng alon ng eroplano ay ibinibigay ng isang eksaktong teoretikal na solusyon:

(6)

kung saan ang K ay ang modulus ng sound transmission coefficient.

Para sa isang ≥ l /2, ang halaga ng K ay zero at ang incident plane sound wave ay theoretically ganap na sinasalamin ng pag-ikot ng channel.

Ang maximum na pagbabawas ng ingay ay nangyayari kapag ang lalim ng pag-ikot ay humigit-kumulang kalahati ng haba ng daluyong. Ang halaga ng teoretikal na modulus ng koepisyent ng paghahatid ng tunog sa pamamagitan ng mga hugis-parihaba na pagliko ay maaaring hatulan mula sa Fig. 2.

Sa totoong mga disenyo, ayon sa trabaho, ang maximum na pagpapalambing ay 8-10 dB, kapag ang kalahati ng wavelength ay umaangkop sa lapad ng channel. Sa pagtaas ng dalas, bumababa ang attenuation sa 3-6 dB sa rehiyon ng mga wavelength na malapit sa magnitude sa dalawang beses sa lapad ng channel. Pagkatapos ay maayos itong tumataas muli sa mataas na frequency, na umaabot sa 8-13 dB. Sa Fig. Ang Figure 3 ay nagpapakita ng ingay attenuation curves sa channel turns para sa plane waves (curve 1) at para sa random, diffuse sound incidence (curve 2). Ang mga kurba na ito ay nakuha batay sa teoretikal at pang-eksperimentong data.

Ang pagkakaroon ng maximum na pagbabawas ng ingay sa a = l /2 ay maaaring gamitin upang bawasan ang ingay na may mababang frequency na mga discrete na bahagi sa pamamagitan ng pagsasaayos ng mga laki ng channel sa mga pagliko sa dalas ng interes.

Ang pagbabawas ng ingay sa mga pagliko na mas mababa sa 90° ay humigit-kumulang proporsyonal sa anggulo ng pagliko. Halimbawa, ang pagbawas sa antas ng ingay sa isang 45° na pagliko ay katumbas ng kalahati ng pagbawas sa isang 90° na pagliko. Sa mga pagliko na may mga anggulo na mas mababa sa 45°, hindi isinasaalang-alang ang pagbabawas ng ingay. Para sa makinis na pagliko at tuwid na pagliko ng mga air duct na may mga guide vane, ang pagbabawas ng ingay (antas ng lakas ng tunog) ay maaaring matukoy gamit ang mga kurba sa Fig. 4.

Mula sa kondisyon ng pagpapatuloy ng presyon (r p + r 0 = r pr) at equation (7), ang ipinadalang lakas ng tunog ay maaaring kinakatawan ng expression

at ang pagbawas sa antas ng lakas ng tunog sa cross-sectional area ng sangay

	(11)
	(12)
	(13)

Kung may biglaang pagbabago sa cross-section ng isang channel na may transverse na dimensyon na mas mababa sa kalahating wavelength (Fig. 6 a), ang pagbaba sa sound power level ay maaaring matukoy sa parehong paraan tulad ng sa branching.

Ang formula ng pagkalkula para sa naturang pagbabago sa cross-section ng channel ay may form

(14)

kung saan ang m ay ang ratio ng mas malaking cross-sectional area ng channel sa mas maliit.

Ang pagbawas sa mga antas ng lakas ng tunog kapag ang mga sukat ng channel ay mas malaki kaysa sa kalahating haba ng wavelength ng mga out-of-plane wave dahil sa biglaang pagpapaliit ng channel ay

Kung ang channel ay lumalawak o maayos na makitid (Larawan 6 b at 6 d), kung gayon ang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog ay zero, dahil ang pagmuni-muni ng mga alon na may haba na mas maikli kaysa sa laki ng channel ay hindi nangyayari.

Sa mga simpleng elemento ng mga sistema ng bentilasyon, ang mga sumusunod na halaga ng pagbawas ay tinatanggap sa lahat ng mga frequency: mga heaters at air cooler 1.5 dB, mga sentral na air conditioner 10 dB, mga filter ng mesh 0 dB, ang lugar kung saan ang fan ay nakadikit sa air duct network 2 dB.

Ang pagmuni-muni ng tunog mula sa dulo ng air duct ay nangyayari kung ang transverse size ng air duct ay mas mababa sa sound wavelength (Fig. 7).

Kung ang isang alon ng eroplano ay nagpapalaganap, kung gayon walang pagmuni-muni sa isang malaking duct, at maaari nating ipagpalagay na walang mga pagkawala ng pagmuni-muni. Gayunpaman, kung ang isang pambungad ay nag-uugnay sa isang malaking silid at isang bukas na espasyo, pagkatapos ay ang mga nagkakalat na sound wave lamang na nakadirekta patungo sa pagbubukas, ang enerhiya na katumbas ng isang-kapat ng enerhiya ng nagkakalat na patlang, ay pumasok sa pagbubukas. Samakatuwid, sa kasong ito, ang antas ng intensity ng tunog ay humina ng 6 dB.

Ang mga itinuro na katangian ng sound radiation mula sa air distribution grilles ay ipinapakita sa Fig. 8.

Kapag ang pinagmulan ng ingay ay matatagpuan sa espasyo (halimbawa, sa isang haligi sa isang malaking silid) S = 4p r 2 (radiation sa isang buong globo); sa gitnang bahagi ng dingding, kisame S = 2p r 2 (radiation sa hemisphere); sa isang dihedral na anggulo (radiation sa 1/4 sphere) S = p r 2 ;

sa isang trihedral na anggulo S = p r 2 /2.

Kapag ang pinagmulan ng ingay ay isang seksyon ng isang transit air duct na dumadaan sa isang silid, ang paunang data para sa pagkalkula gamit ang formula (1) ay ang mga octave na antas ng lakas ng tunog ng ingay na ibinubuga nito, na tinutukoy ng tinatayang formula:

kung saan ang L pi ay ang sound power level ng source sa i-th octave frequency band, dB;

D L’ Рnetii - pagpapalambing sa network sa pagitan ng pinagmulan at seksyon ng transit na isinasaalang-alang, dB;

R Ti - pagkakabukod ng tunog ng istraktura ng seksyon ng transit ng air duct, dB;

S T - ibabaw na lugar ng seksyon ng transit na nagbubukas sa silid, m 2;

F T - cross-sectional na lugar ng seksyon ng air duct, m 2.

Hindi isinasaalang-alang ng formula (16) ang pagtaas ng density ng sound energy sa air duct dahil sa mga reflection; Ang mga kondisyon para sa saklaw at paghahatid ng tunog sa pamamagitan ng istraktura ng duct ay makabuluhang naiiba mula sa paghahatid ng nagkakalat na tunog sa pamamagitan ng mga enclosure ng silid.

Ang mga punto ng pagkalkula ay matatagpuan sa lugar na katabi ng gusali

Ang ingay ng bentilador ay naglalakbay sa pamamagitan ng air duct at nagliliwanag sa nakapalibot na espasyo sa pamamagitan ng isang ihawan o baras, direkta sa mga dingding ng pabahay ng bentilador o isang bukas na tubo kapag ang bentilador ay naka-install sa labas ng gusali.

Kung ang distansya mula sa bentilador hanggang sa punto ng disenyo ay mas malaki kaysa sa mga sukat nito, ang pinagmumulan ng ingay ay maaaring ituring na isang pinagmumulan ng punto.

Sa kasong ito, ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave sa mga punto ng disenyo ay tinutukoy ng formula

kung saan ang L Pocti ay ang octave na antas ng lakas ng tunog ng pinagmumulan ng ingay, dB;

D L Pneti - kabuuang pagbawas sa antas ng lakas ng tunog kasama ang landas ng pagpapalaganap ng tunog sa air duct sa octave band na isinasaalang-alang, dB;

D L ni - sound radiation directivity indicator, dB;

r - distansya mula sa pinagmulan ng ingay hanggang sa kinakalkula na punto, m;

W ay ang spatial na anggulo ng sound radiation;

b a - pagpapahina ng tunog sa kapaligiran, dB/km.

Kung mayroong isang hilera ng ilang mga fan, grilles o iba pang pinahabang pinagmumulan ng ingay na may limitadong laki, ang ikatlong termino sa formula (17) ay kukunin na katumbas ng 15 lgr.

Pagkalkula ng ingay na dala ng istruktura

Ang ingay sa istruktura sa mga silid na katabi ng mga silid ng bentilasyon ay nangyayari bilang isang resulta ng paglipat ng mga dynamic na puwersa mula sa fan hanggang sa kisame. Ang octave sound pressure level sa isang katabing insulated room ay tinutukoy ng formula

Para sa mga tagahanga na matatagpuan sa isang teknikal na silid sa labas ng kisame sa itaas ng insulated na silid:

(20)

kung saan ang L Pi ay ang octave sound power level ng airborne noise na ibinubuga ng fan papunta sa ventilation chamber, dB;

Ang Z c ay ang kabuuang wave resistance ng mga elemento ng vibration isolator kung saan naka-install ang refrigeration machine, N s/m;

Z per - input impedance ng sahig - load-bearing slab, sa kawalan ng sahig sa isang nababanat na pundasyon, floor slab - kung naroroon, N s/m;

S ay ang maginoo na lugar sa sahig ng teknikal na silid sa itaas ng insulated na silid, m 2 ;

S = S 1 para sa S 1 > S u /4; S = S u /4;

kapag S 1 ≤ S u /4, o kung ang teknikal na silid ay hindi matatagpuan sa itaas ng insulated na silid, ngunit may isang pader na kapareho nito;

S 1 - lugar ng teknikal na silid sa itaas ng insulated room, m 2;

S u - lugar ng insulated room, m 2;

S sa - kabuuang lugar ng teknikal na silid, m 2;

R - sariling airborne noise insulation sa kisame, dB.

Pagtukoy sa kinakailangang pagbabawas ng ingay

Ang kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog ng octave ay kinakalkula nang hiwalay para sa bawat pinagmumulan ng ingay (bentilador, mga hugis na elemento, mga kabit), ngunit ang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay ng parehong uri sa spectrum ng lakas ng tunog at ang laki ng mga antas ng presyon ng tunog na nilikha ng bawat isa. sa kanila sa punto ng disenyo ay isinasaalang-alang. Sa pangkalahatan, ang kinakailangang pagbabawas ng ingay para sa bawat pinagmumulan ay dapat na ang kabuuang antas sa lahat ng octave frequency band mula sa lahat ng pinagmumulan ng ingay ay hindi lalampas sa mga pinapahintulutang antas ng presyon ng tunog.

Sa pagkakaroon ng isang pinagmulan ng ingay, ang kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog ng octave ay tinutukoy ng formula

kung saan ang n ay ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay na isinasaalang-alang.

Kapag tinutukoy ang D L tatlo sa kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog ng octave sa mga urban na lugar, ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay n ay dapat isama ang lahat ng pinagmumulan ng ingay na lumilikha ng mga antas ng presyon ng tunog sa punto ng disenyo na naiiba nang wala pang 10 dB.

Kapag tinutukoy ang D L three para sa mga design point sa isang silid na protektado mula sa ingay mula sa sistema ng bentilasyon, ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay ay dapat kasama ang:

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbawas sa ingay ng fan - ang bilang ng mga sistema na nagsisilbi sa silid; hindi isinasaalang-alang ang ingay na nabuo ng mga aparato sa pamamahagi ng hangin at mga kabit;

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbawas ng ingay na nabuo sa pamamagitan ng mga hugis na elemento at air distribution device ng sangay na pinag-uusapan, - ang bilang ng mga hugis na elemento at chokes na ang mga antas ng ingay ay naiiba sa isa't isa nang mas mababa sa 10 dB; Ang ingay ng fan at grilles ay hindi isinasaalang-alang.

Kasabay nito, ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay na isinasaalang-alang ay hindi isinasaalang-alang ang mga pinagmumulan ng ingay na lumilikha ng antas ng presyon ng tunog sa punto ng disenyo na 10 dB na mas mababa kaysa sa pinapayagan kapag ang kanilang bilang ay hindi hihigit sa 3 at 15 dB na mas mababa. kaysa sa pinapayagan kapag ang kanilang bilang ay hindi hihigit sa 10.

Tulad ng nakikita mo, ang pagkalkula ng acoustic ay hindi isang simpleng gawain. Ang mga espesyalista sa acoustic ay nagbibigay ng kinakailangang katumpakan ng solusyon nito. Ang pagiging epektibo ng pagbawas ng ingay at ang gastos ng pagpapatupad nito ay nakasalalay sa katumpakan ng acoustic na pagkalkula na isinagawa. Kung minamaliit ang kinakalkula na kinakailangang pagbabawas ng ingay, hindi magiging epektibo ang mga hakbang. Sa kasong ito, kakailanganing alisin ang mga kakulangan sa umiiral na pasilidad, na hindi maiiwasang nauugnay sa mga makabuluhang gastos sa materyal.

Kung ang kinakailangang pagbabawas ng ingay ay masyadong mataas, ang mga hindi makatwirang gastos ay direktang itinatayo sa proyekto. Kaya, dahil lamang sa pag-install ng mga muffler, ang haba nito ay 300-500 mm na mas mahaba kaysa sa kinakailangan, ang mga karagdagang gastos sa daluyan at malalaking pasilidad ay maaaring umabot sa 100-400 libong rubles o higit pa.

1. Panitikan

2. SNiP II-12-77. Proteksyon ng ingay. M.: Stroyizdat, 1978.

3. SNiP 23-03-2003. Proteksyon ng ingay. Gosstroy ng Russia, 2004.

4. Gusev V.P. Mga kinakailangan sa tunog at mga panuntunan sa disenyo para sa mga sistema ng bentilasyon na mababa ang ingay // ABOK. 2004. Blg. 4.

5. Mga alituntunin para sa pagkalkula at disenyo ng pagpapahina ng ingay ng mga yunit ng bentilasyon. M.: Stroyizdat, 1982.

6. Yudin E. Ya., Terekhin A. S. Paglaban sa ingay mula sa mga unit ng bentilasyon ng minahan. M.: Nedra, 1985.

7. Pagbabawas ng ingay sa mga gusali at lugar ng tirahan. Ed. G. L. Osipova, E. Ya. M.: Stroyizdat, 1987.

Ang batayan para sa pagdidisenyo ng sound attenuation ng mga sistema ng bentilasyon at air conditioning ay pagkalkula ng acoustic - isang ipinag-uutos na aplikasyon sa proyekto ng bentilasyon ng anumang pasilidad. Ang mga pangunahing gawain ng naturang pagkalkula ay: pagtukoy ng octave spectrum ng airborne, structural ventilation ingay sa mga design point at ang kinakailangang pagbawas nito sa pamamagitan ng paghahambing ng spectrum na ito sa pinahihintulutang spectrum ayon sa hygienic standards. Pagkatapos pumili ng mga hakbang sa pagtatayo at tunog upang matiyak ang kinakailangang pagbawas ng ingay, ang isang pagkalkula ng pag-verify ng inaasahang mga antas ng presyon ng tunog sa parehong mga punto ng disenyo ay isinasagawa, na isinasaalang-alang ang pagiging epektibo ng mga hakbang na ito.

Ang paunang data para sa mga kalkulasyon ng acoustic ay ang mga katangian ng ingay ng kagamitan - mga sound power level (SPL) sa mga octave band na may geometric na mean frequency na 63, 125, 250, 500, 1,000, 2,000, 4,000, 8,000 Hz. Para sa mga indikatibong kalkulasyon, maaaring gamitin ang mga naayos na antas ng lakas ng tunog ng mga pinagmumulan ng ingay sa dBA.

Ang mga punto ng pagkalkula ay matatagpuan sa mga tirahan ng tao, lalo na, sa lugar ng pag-install ng fan (sa silid ng bentilasyon); sa mga silid o mga lugar na katabi ng site ng pag-install ng fan; sa mga silid na pinaglilingkuran ng isang sistema ng bentilasyon; sa mga silid kung saan dumadaan ang mga air duct sa transit; sa lugar ng aparato para sa pagtanggap o pag-ubos ng hangin, o pagtanggap lamang ng hangin para sa recirculation.

Ang punto ng disenyo ay nasa silid kung saan naka-install ang fan

Sa pangkalahatan, ang mga antas ng presyon ng tunog sa isang silid ay nakasalalay sa lakas ng tunog ng pinagmulan at ang direksyong kadahilanan ng paglabas ng ingay, ang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay, ang lokasyon ng punto ng disenyo na nauugnay sa pinagmulan at nakapaloob na mga istruktura ng gusali, ang laki at acoustic. katangian ng silid.

Ang mga antas ng Octave sound pressure na nilikha ng (mga) fan sa lokasyon ng pag-install (sa silid ng bentilasyon) ay katumbas ng:

kung saan ang Фi ay ang directivity factor ng pinagmumulan ng ingay (dimensionless);

Ang S ay ang lugar ng isang haka-haka na globo o bahagi nito na nakapalibot sa pinagmulan at dumadaan sa kinakalkula na punto, m 2 ;

Ang B ay ang acoustic constant ng silid, m2.

Ang mga punto ng pagkalkula ay matatagpuan sa lugar na katabi ng gusali

Ang ingay ng fan ay naglalakbay sa pamamagitan ng air duct at naglalabas sa nakapalibot na espasyo sa pamamagitan ng grille o shaft, direkta sa mga dingding ng fan housing, o isang bukas na tubo kapag ang fan ay naka-install sa labas ng gusali.

Kung ang distansya mula sa bentilador hanggang sa punto ng disenyo ay mas malaki kaysa sa mga sukat nito, ang pinagmumulan ng ingay ay maaaring ituring na isang pinagmumulan ng punto.

Sa kasong ito, ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave sa mga punto ng disenyo ay tinutukoy ng formula

kung saan ang L Pocti ay ang octave na antas ng lakas ng tunog ng pinagmumulan ng ingay, dB;

∆L Pneti - kabuuang pagbawas sa antas ng lakas ng tunog kasama ang landas ng pagpapalaganap ng tunog sa air duct sa octave band na isinasaalang-alang, dB;

∆L ni - tagapagpahiwatig ng directivity ng radiation ng tunog, dB;

r - distansya mula sa pinagmulan ng ingay hanggang sa kinakalkula na punto, m;

W ay ang spatial na anggulo ng sound radiation;

b a - pagpapahina ng tunog sa kapaligiran, dB/km.

Pagkalkula ng tunog ginawa para sa bawat isa sa walong octave band ng auditory range (kung saan ang mga antas ng ingay ay na-normalize) na may geometric na mean frequency na 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz.

Para sa gitnang bentilasyon at air conditioning system na may malawak na network ng mga air duct, pinapayagan na magsagawa ng mga kalkulasyon ng acoustic para lamang sa mga frequency na 125 at 250 Hz. Ang lahat ng mga kalkulasyon ay isinasagawa nang may katumpakan na 0.5 Hz at ni-round ang huling resulta sa isang buong bilang ng mga decibel.

Kapag ang fan ay gumagana sa mga mode ng kahusayan na higit sa o katumbas ng 0.9, ang maximum na kahusayan ay 6 = 0. Kapag ang fan operating mode ay lumihis ng hindi hihigit sa 20% ng maximum, ang kahusayan ay itinuturing na 6 = 2 dB, at kapag ang paglihis ay higit sa 20% - 4 dB.

Upang mabawasan ang antas ng lakas ng tunog na nabuo sa mga duct ng hangin, inirerekumenda na kunin ang mga sumusunod na pinakamataas na bilis ng hangin: sa mga pangunahing duct ng hangin ng mga pampublikong gusali at pantulong na lugar ng mga pang-industriyang gusali 5-6 m / s, at sa mga sanga - 2- 4 m/s. Para sa mga gusaling pang-industriya, ang mga bilis na ito ay maaaring doblehin.

Para sa mga sistema ng bentilasyon na may malawak na network ng mga air duct, ang mga kalkulasyon ng acoustic ay ginagawa lamang para sa sangay sa pinakamalapit na silid (sa parehong pinahihintulutang antas ng ingay), para sa iba't ibang antas ng ingay - para sa sangay na may pinakamababang pinahihintulutang antas. Ang mga kalkulasyon ng acoustic para sa air intake at exhaust shaft ay ginagawa nang hiwalay.

Para sa mga sentralisadong sistema ng bentilasyon at air conditioning na may malawak na network ng mga air duct, ang mga kalkulasyon ay maaari lamang gawin para sa mga frequency na 125 at 250 Hz.

Kapag ang ingay ay pumasok sa silid mula sa iba't ibang pinagmumulan (mula sa supply at exhaust grilles, mula sa mga unit, lokal na air conditioner, atbp.), ilang mga design point ang pinipili sa mga lugar ng trabaho na pinakamalapit sa mga pinagmumulan ng ingay. Para sa mga puntong ito, ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave mula sa bawat pinagmumulan ng ingay ay hiwalay na tinutukoy.

Kapag ang mga kinakailangan sa regulasyon para sa mga antas ng presyon ng tunog ay nag-iiba-iba sa buong araw, ang mga kalkulasyon ng tunog ay isinasagawa sa pinakamababang pinahihintulutang antas.

Sa kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay m, hindi isinasaalang-alang ang mga mapagkukunan na lumilikha ng mga antas ng octave sa punto ng disenyo na 10 at 15 dB sa ibaba ng mga karaniwang, kapag ang kanilang bilang ay hindi hihigit sa 3 at 10, ayon sa pagkakabanggit hindi rin isinasaalang-alang ang mga tagahanga.

Ang ilang mga supply o exhaust grilles mula sa isang fan na pantay-pantay na ipinamamahagi sa buong silid ay maaaring ituring na isang pinagmumulan ng ingay kapag ang ingay mula sa isang fan ay tumagos sa kanila.

Kapag ang ilang pinagmumulan ng parehong lakas ng tunog ay matatagpuan sa isang silid, ang mga antas ng presyon ng tunog sa napiling punto ng disenyo ay tinutukoy ng formula