Sa pagpapatakbo ng isang steam turbine. Para sa pagpapatakbo ng steam turbine Pt 80 100 130 13 paglalarawan ng turbine
3.3.4 Steam turbine unit PT-80/100-130/13
Ang heating steam turbine PT-80/100-130/13 na may pang-industriya at heating steam extraction ay idinisenyo upang direktang himukin ang TVF-120-2 electric generator na may bilis ng pag-ikot na 50 rps at maglabas ng init para sa produksyon at mga pangangailangan sa pag-init.
Kapangyarihan, MW
nominal 80
maximum na 100
Mga rating ng singaw
presyon, MPa 12.8
temperatura, 0 C 555
Pagkonsumo ng kinuhang singaw para sa mga pangangailangan sa produksyon, t/h
nominal 185
maximum na 300
itaas 0.049-0.245
mas mababa sa 0.029-0.098
Presyon sa pagpili ng produksyon 1.28
Temperatura ng tubig, 0 C
masustansya 249
paglamig 20
Pagkonsumo ng pampalamig na tubig, t/h 8000
Ang turbine ay may mga sumusunod na adjustable steam extraction:
produksyon na may ganap na presyon (1.275 ± 0.29) MPa at dalawang heating extraction - itaas na may ganap na presyon sa hanay ng 0.049-0.245 MPa at mas mababa na may presyon sa hanay ng 0.029-0.098 MPa. Ang heating bleed pressure ay kinokontrol gamit ang isang control diaphragm na naka-install sa upper heating bleed chamber. Ang regulated pressure sa mga heating outlet ay pinananatili: sa upper outlet - kapag ang parehong heating outlet ay naka-on, sa lower outlet - kapag ang isang lower heating outlet ay naka-on. Ang tubig sa network ay dapat na dumaan sa mga heater ng network ng mas mababa at itaas na mga yugto ng pag-init nang sunud-sunod at sa pantay na dami. Dapat kontrolin ang daloy ng tubig na dumadaan sa mga network heater.
Ang turbine ay isang single-shaft two-cylinder unit. Ang bahagi ng daloy ng HPC ay may single-coil control stage at 16 na antas ng presyon.
Ang bahagi ng daloy ng LPC ay binubuo ng tatlong bahagi:
ang una (hanggang sa itaas na labasan ng pag-init) ay may yugto ng kontrol at 7 antas ng presyon,
pangalawa (sa pagitan ng mga pagkuha ng pagpainit) dalawang yugto ng presyon,
ang pangatlo - isang yugto ng pagsasaayos at dalawang yugto ng presyon.
rotor mataas na presyon solid na huwad. Unang sampung rotor disc mababang presyon huwad na integral sa baras, ang natitirang tatlong disk ay naka-mount.
Ang turbine steam distribution ay nozzle. Sa labasan mula sa HPC, ang bahagi ng singaw ay napupunta sa kinokontrol na pagkuha ng produksyon, ang iba ay ipinadala sa LPC. Isinasagawa ang mga heating extraction mula sa kaukulang mga silid ng LPC.
Upang bawasan ang oras ng pag-init at pagbutihin ang mga kondisyon ng pagsisimula, ibinibigay ang steam heating ng mga flanges at studs at live na steam supply sa front seal ng HPC.
Ang turbine ay nilagyan ng shaft turning device na umiikot sa shaft line ng turbine unit sa dalas na 3.4 rpm.
Ang turbine blade apparatus ay idinisenyo upang gumana sa network frequency na 50 Hz, na tumutugma sa turbine unit rotor speed na 50 rpm (3000 rpm). Pinayagan mahabang trabaho turbines na may frequency deviation sa network na 49.0-50.5 Hz.
3.3.5 Steam turbine unit R-50/60-130/13-2
Ang steam turbine na may back pressure R-50/60-130/13-2 ay idinisenyo upang himukin ang TVF-63-2 electric generator na may bilis ng pag-ikot na 50 s -1 at maglabas ng singaw para sa mga pangangailangan sa produksyon.
Ang mga nominal na halaga ng pangunahing mga parameter ng turbine ay ibinibigay sa ibaba:
Kapangyarihan, MW
Nominal 52.7
Pinakamataas na 60
Mga paunang parameter ng singaw
Presyon, MPa 12.8
Temperatura, о С 555
Presyon sa tambutso, MPa 1.3
Ang turbine ay may dalawang unregulated steam extraction na idinisenyo upang magpainit ng feed water sa mga high-pressure heaters.
Disenyo ng turbine:
Ang turbine ay isang single-cylinder unit na may iisang crown control stage at 16 pressure stages. Ang lahat ng mga rotor disk ay huwad nang integral sa baras. Pamamahagi ng singaw ng turbine na may bypass. Ang sariwang singaw ay ibinibigay sa isang free-standing steam box na naglalaman ng isang awtomatikong shut-off valve, mula sa kung saan ang singaw ay ibinibigay sa pamamagitan ng mga bypass pipe hanggang sa apat na control valve.
Ang turbine blade apparatus ay idinisenyo upang gumana sa dalas ng 3000 rpm. Ang pangmatagalang operasyon ng turbine ay pinapayagan kapag ang frequency deviation sa network ay 49.0-50.5 Hz
Ang yunit ng turbine ay nilagyan mga kagamitang proteksiyon upang sabay na patayin ang high pressure pump habang sabay na i-on ang bypass line sa pamamagitan ng pagpapadala ng signal. Ang mga balbula ng atmospheric diaphragm na naka-install sa mga tubo ng tambutso at pagbubukas kapag ang presyon sa mga tubo ay tumaas sa 0.12 MPa.
3.3.6 Steam turbine unit T-110/120-130/13
Ang heating steam turbine T-110/120-130/13 na may heating steam extraction ay idinisenyo upang direktang himukin ang TVF-120-2 electric generator na may bilis ng pag-ikot na 50 r/s at magpalabas ng init para sa mga pangangailangan sa pagpainit.
Ang mga nominal na halaga ng pangunahing mga parameter ng turbine ay ibinibigay sa ibaba.
Kapangyarihan, MW
nominal 110
maximum na 120
Mga rating ng singaw
presyon, MPa 12.8
temperatura, 0 C 555
nominal 732
maximum na 770
Mga limitasyon ng pagbabago sa presyon ng singaw sa regulated heating outlet, MPa
itaas 0.059-0.245
mas mababa sa 0.049-0.196
Temperatura ng tubig, 0 C
masustansya 232
paglamig 20
Pagkonsumo ng pampalamig na tubig, t/h 16000
Ang presyon ng singaw sa condenser, kPa 5.6
Ang turbine ay may dalawang heating outlet - mas mababa at itaas, na idinisenyo para sa sunud-sunod na pagpainit ng tubig sa network. Kapag pinainit ang tubig sa network nang sunud-sunod na may singaw mula sa dalawang heating outlet, pinapanatili ng kontrol ang nakatakdang temperatura ng tubig sa network sa likod ng upper network heater. Kapag pinainit ang tubig sa network na may isang mas mababang outlet ng pag-init, ang temperatura ng tubig sa network ay pinananatili sa likod ng mas mababang pampainit ng network.
Ang presyon sa mga adjustable heating outlet ay maaaring mag-iba sa loob ng mga sumusunod na limitasyon:
sa itaas na 0.059 - 0.245 MPa na may dalawang heating extraction na naka-on,
sa mas mababang 0.049 - 0.196 MPa na naka-off ang upper heating supply.
Ang T-110/120-130/13 turbine ay isang single-shaft unit na binubuo ng tatlong cylinders: HPC, CSD, LPC.
Ang HPC ay single-flow, may two-coil control stage at 8 pressure level. Ang high pressure rotor ay solid na pineke.
Ang CSD ay single-flow din at may 14 na antas ng presyon. Ang unang 8 disc ng medium pressure rotor ay na-forged integrally kasama ang shaft, ang natitirang 6 ay naka-mount. Ang guide vane ng unang yugto ng CSD ay naka-install sa pabahay, ang natitirang mga diaphragm ay naka-install sa mga cage.
Ang LPC ay dual-flow, may dalawang yugto sa bawat daloy ng kaliwa at kanang pag-ikot (isang kontrol at isang yugto ng presyon). Ang haba ng huling yugto na nagtatrabaho talim ay 550 mm, ang average na diameter ng impeller ng yugtong ito ay 1915 mm. Ang low pressure rotor ay may 4 na naka-mount na disc.
Upang mapadali ang pagsisimula ng turbine mula sa isang mainit na estado at dagdagan ang kakayahang magamit nito sa panahon ng operasyon sa ilalim ng pagkarga, ang temperatura ng singaw na ibinibigay sa penultimate chamber ng front seal ng HPC ay nadagdagan sa pamamagitan ng paghahalo ng mainit na singaw mula sa kontrol. valve rods o mula sa pangunahing linya ng singaw. Mula sa mga huling compartment ng mga seal, ang steam-air mixture ay sinisipsip ng isang seal suction ejector.
Upang bawasan ang oras ng pag-init at pagbutihin ang mga kondisyon ng pagsisimula ng turbine, ibinibigay ang steam heating ng HPC flanges at studs.
Ang turbine blade apparatus ay idinisenyo upang gumana sa network frequency na 50 Hz, na tumutugma sa turbine unit rotor speed na 50 rpm (3000 rpm).
Ang pangmatagalang operasyon ng turbine ay pinapayagan sa isang network frequency deviation na 49.0-50.5 Hz. Sa mga sitwasyong pang-emergency para sa system, pinapayagan ang panandaliang operasyon ng turbine sa frequency ng network sa ibaba 49 Hz, ngunit hindi mas mababa sa 46.5 Hz (ang oras ay tinukoy sa mga teknikal na detalye).
Impormasyon tungkol sa gawaing "Modernisasyon ng Almaty CHPP-2 sa pamamagitan ng pagbabago ng rehimeng tubig-kemikal ng sistema ng paghahanda ng make-up na tubig upang mapataas ang temperatura ng tubig sa network sa 140-145 C"
Tukoy na pagkonsumo ng init para sa dalawang yugto ng pag-init ng tubig sa network.
Mga tuntunin: G k3-4 = Gin ChSD + 5 t/h; t j - tingnan ang fig. ; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/h
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/h; Δ i PEN = 7 kcal/kg
|
kanin. 10, A, b, V, G |
MGA AMENDMENT SA KUMPLETO ( Q 0) AT TIYAK ( qG |
Uri |
A) sa paglihis presyon sariwa pares mula sa nominal sa ± 0.5 MPa (5 kgf/cm2)
α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %
b) sa paglihis temperatura sariwa pares mula sa nominal sa ± 5 °C
V) sa paglihis pagkonsumo masustansya tubig mula sa nominal sa ± 10 % G 0
G) sa paglihis temperatura masustansya tubig mula sa nominal sa ± 10 °C
|
kanin. 11, A, b, V |
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT MGA AMENDMENT SA KUMPLETO ( Q 0) AT TIYAK ( q t) PAGkonsumo ng init at pagkonsumo ng sariwang singaw ( G 0) SA CONDENSING MODE |
Uri |
A) sa pagsasara mga pangkat PVD
b) sa paglihis presyon ginastos pares mula sa nominal
V) sa paglihis presyon ginastos pares mula sa nominal
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; G hukay = G 0
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C
Mga tuntunin: G hukay = G 0; R 9 = 0.6 MPa (6 kgf/cm2); t hukay - tingnan ang fig. ; t j - tingnan ang fig.
Mga tuntunin: G hukay = G 0; t hukay - tingnan ang fig. ; R 9 = 0.6 MPa (6 kgf/cm2)
Mga tuntunin: R n = 1.3 MPa (13 kgf/cm2); i n = 715 kcal/kg; t j - tingnan ang fig.
Tandaan. Z= 0 - ang control diaphragm ay sarado. Z= max - ang control diaphragm ay ganap na nakabukas.
Mga tuntunin: R wto = 0.12 MPa (1.2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0.05 kgf/cm2)
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT INTERNAL POWER NG CHSP AT STEAM PRESSURE SA MATAAS AT MABABANG HEATING OUTLETS |
Uri |
Mga tuntunin: R n = 1.3 MPa (13 kgf/cm2) sa Gin ChSD ≤ 221.5 t/h; R n = Gin ChSD/17 - sa Gin ChSD > 221.5 t/h; i n = 715 kcal/kg; R 2 = 5 kPa (0.05 kgf/cm2); t j - tingnan ang fig. , ; τ2 = f(P WTO) - tingnan ang fig. ; Q t = 0 Gcal/(kW h)
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT IMPLUWENSYA NG HEATING LOAD SA TURBINE POWER NA MAY SINGLE-STAGE HEATING NG NETWORK WATER |
Uri |
Mga tuntunin: R 0 = 1.3 (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; R NTO = 0.06 (0.6 kgf/cm2); R 2 @ 4 kPa (0.04 kgf/cm2)
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT DIAGRAM NG MGA MODE PARA SA SINGLE-STAGE HEATING NG NETWORK WATER |
Uri |
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° MAY; P n = 1.3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0.09 MPa (0.9 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0.05 kgf/cm2); G hukay = G 0.
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT DIAGRAM NG MGA MODE PARA SA TWO-STAGE HEATING NG NETWORK WATER |
Uri |
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° MAY; P n = 1.3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0.12 MPa (1.2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0.05 kgf/cm2); G hukay = G 0; τ2 = 52 ° SA.
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT DIAGRAM NG MGA MODE SA ILALIM NG MODE NA MAY PRODUCTION SELECTION LAMANG |
Uri |
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° MAY; P n = 1.3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO at R NTO = f(Gin ChSD) - tingnan ang fig. 30; R 2 = 5 kPa (0.05 kgf/cm2); G hukay = G 0
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT SPECIFIC HEAT CONSUMPTION PARA SA SINGLE-STAGE HEATING NG NETWORK WATER |
Uri |
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1.3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0.09 MPa (0.9 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0.05 kgf/cm2); G hukay = G 0; Q t = 0
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT SPECIFIC HEAT CONSUMPTION PARA SA DALAWANG YUGTO NA PAG-INIT NG NETWORK WATER |
Uri |
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1.3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0.12 MPa (1.2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0.05 kgf/cm2); G hukay = G 0; τ2 = 52 °C; Q t = 0.
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT SPECIFIC HEAT CONSUMPTION SA ILALIM NG MODE NA MAY PRODUCTION SELECTION LAMANG |
Uri |
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1.3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO at R NTO = f(Gin ChSD) - tingnan ang fig. ; R 2 = 5 kPa (0.05 kgf/cm2); G hukay = G 0.
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT MINIMUM POSIBLE PRESSURE SA BOTTOM HEATING OUTLET NA MAY SINGLE-STAGE HEATING NG NETWORK WATER |
Uri |
|
kanin. 41, A, b |
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT TWO-STAGE HEATING NG NETWORK WATER (Ayon sa DATA mula sa LMZ POTS) |
Uri |
A) minimally posible presyon V itaas T-pagpili At kalkulado temperatura reverse network tubig
b) susog sa temperatura reverse network tubig
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT PAGWAWASTO SA POWER PARA SA PRESSURE DEVIATION SA LOWER HEATING OUTLET MULA NOMINAL NA MAY SINGLE-STAGE HEATING NG NETWORK WATER (Ayon sa DATA mula sa LMZ POTS) |
Uri |
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT PAGWAWASTO SA POWER PARA SA PRESSURE DEVIATION SA UPPER HEATING SYSTEM MULA SA NOMINAL NA MAY TWO-STAGE HEATING NG NETWORK WATER (AYON SA LMZ POTS DATA) |
Uri |
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT PAGWAWASTO PARA SA EXHAUST STEAM PRESSURE (AYON SA LMZ POT DATA) |
Uri |
1 Batay sa datos mula sa POT LMZ.
Naka-on paglihis presyon sariwa pares mula sa nominal sa ±1 MPa (10 kgf/cm2): Upang kumpleto pagkonsumo init
Upang pagkonsumo sariwa pares
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT Q 0) AT FRESH STEAM CONSUMPTION ( G 0) SA MGA MODE NA MAY MGA AY NA AYOS NA PAGPILI1 |
Uri |
1 Batay sa datos mula sa POT LMZ.
Naka-on paglihis temperatura sariwa pares mula sa nominal sa ±10°C:
Upang kumpleto pagkonsumo init
Upang pagkonsumo sariwa pares
|
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT MGA AMENDMENT SA KABUUANG PAGKONSUMO NG INIT ( Q 0) AT FRESH STEAM CONSUMPTION ( G 0) SA MGA MODE NA MAY MGA AY NA AYOS NA PAGPILI1 |
Uri |
1 Batay sa datos mula sa POT LMZ.
Naka-on paglihis presyon V P-pagpili mula sa nominal sa ± 1 MPa (1 kgf/cm2):
Upang kumpleto pagkonsumo init
Upang pagkonsumo sariwa pares
|
kanin. 49 A, b, V |
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT SPECIFIC COOPERATION PAGBUBUO NG KURYENTE |
Uri |
A) lantsa produksyon pagpili
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1.3 MPa (13 kgf/cm2); ηem = 0.975.
b) lantsa itaas At mas mababa pag-init ng distrito mga seleksyon
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; R WTO = 0.12 MPa (1.2 kgf/cm2); ηem = 0.975
V) lantsa mas mababa pag-init ng distrito pagpili
Mga tuntunin: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0.09 MPa (0.9 kgf/cm2); ηem = 0.975
|
kanin. 50 A, b, V |
TYPICAL ENERGY NA KATANGIAN NG ISANG TURBO UNIT MGA AMENDMENT SA TIYAK NA KOMBINASYON NA PAGBUBUO NG KURYENTE PARA SA PRESSURE SA MGA REGULATED SELECTIONS |
Uri |
A) sa presyon V produksyon pagpili
b) sa presyon V itaas pag-init pagpili
V) sa presyon V mas mababa pag-init pagpili
Aplikasyon
1. MGA KONDISYON PARA SA COMPILATION NG MGA KATANGIAN NG ENERHIYA
Ang isang tipikal na katangian ng enerhiya ay pinagsama-sama sa batayan ng mga ulat sa mga thermal test ng dalawang turbine unit: sa Chisinau CHPP-2 (trabaho na isinagawa ni Yuzhtechenergo) at sa CHPP-21 Mosenergo (trabaho na isinagawa ng MGP PO Soyuztechenergo). Ang katangian ay sumasalamin sa average na kahusayan ng isang turbine unit na sumailalim malaking pagsasaayos at gumagana ayon sa thermal circuit na ipinapakita sa Fig. ; sa ilalim ng mga sumusunod na parameter at kundisyon na tinatanggap bilang nominal:
Ang presyon at temperatura ng sariwang singaw sa harap ng turbine stop valve ay 13 (130 kgf/cm2)* at 555 °C;
* Sa teksto at mga graph - ganap na presyon.
Ang presyon sa regulated production extraction ay 13 (13 kgf/cm2) na may natural na pagtaas sa mga rate ng daloy sa pasukan sa ChSD na higit sa 221.5 t/h;
Ang presyon sa itaas na pagkuha ng pag-init ay 0.12 (1.2 kgf/cm2) na may dalawang yugto na pamamaraan para sa pagpainit ng tubig sa network;
Ang presyon sa lower heating outlet ay 0.09 (0.9 kgf/cm2) na may single-stage scheme para sa pagpainit ng tubig sa network;
Presyon sa regulated production extraction, upper at lower heating extraction sa condensation mode na naka-off ang pressure regulators - fig. At ;
Presyon ng singaw ng tambutso:
a) upang makilala ang condensation mode at magtrabaho kasama ang mga seleksyon sa panahon ng single-stage at two-stage na pag-init ng network water sa pare-parehong presyon na 5 kPa (0.05 kgf/cm2);
b) upang makilala ang rehimeng paghalay sa patuloy na daloy at temperatura ng paglamig ng tubig - alinsunod sa mga thermal na katangian ng condenser sa t 1V= 20 °C at W= 8000 m3/h;
Ang high at low pressure regeneration system ay ganap na naka-on, ang deaerator 0.6 (6 kgf/cm2) ay pinapagana ng production steam;
Ang pagkonsumo ng tubig ng feed ay katumbas ng pagkonsumo ng sariwang singaw, 100% ng produksyon ng condensate ay ibinalik sa t= 100 °C na isinasagawa sa isang deaerator 0.6 (6 kgf/cm2);
Ang temperatura ng feed water at ang pangunahing condensate sa likod ng mga heaters ay tumutugma sa mga dependency na ipinapakita sa Fig. , , , , ;
Ang pagtaas ng enthalpy ng feed water sa feed pump ay 7 kcal/kg;
Ang electromechanical na kahusayan ng yunit ng turbine ay pinagtibay batay sa data ng pagsubok ng isang katulad na yunit ng turbine na isinagawa ng Dontekhenergo;
Mga limitasyon ng regulasyon ng presyon sa mga seleksyon:
a) produksyon - 1.3 ± 0.3 (13 ± 3 kgf/cm2);
b) upper district heating na may two-stage heating scheme para sa pagpainit ng tubig - 0.05 - 0.25 (0.5 - 2.5 kgf/cm2);
a) lower district heating na may single-stage heating scheme para sa pagpainit ng tubig - 0.03 - 0.10 (0.3 - 1.0 kgf/cm2).
Pag-init ng tubig sa network sa isang planta ng pagpainit ng distrito na may dalawang yugto na pamamaraan para sa pag-init ng tubig sa network, na tinutukoy ng mga kalkuladong dependency ng pabrika τ2р = f(P VTO) at τ1 = f(Q T, P WTO) ay 44 - 48 °C para sa pinakamataas na load ng pag-init sa mga pressure P WTO = 0.07 ÷ 0.20 (0.7 ÷ 2.0 kgf/cm2).
Ang data ng pagsubok na bumubuo sa batayan ng Standard Energy Characteristic na ito ay naproseso gamit ang "Tables of Thermophysical Properties of Water and Water Steam" (M.: Standards Publishing House, 1969). Ayon sa mga kondisyon ng LMZ POT, ang ibinalik na condensate mula sa pagpili ng produksyon ay ipinakilala sa isang temperatura na 100 ° C sa pangunahing linya ng condensate pagkatapos ng HDPE No. 2. Kapag kino-compile ang Typical Energy Characteristics, tinatanggap na ito ay ipinakilala sa parehong temperatura nang direkta sa deaerator 0.6 (6 kgf/cm2) . Ayon sa mga kondisyon ng LMZ POT, na may dalawang yugto ng pag-init ng tubig sa network at mga mode na may rate ng daloy ng singaw sa pasukan sa CSD na higit sa 240 t/h (maximum electrical load na may mababang output ng produksyon), HDPE No. 4 ay ganap na naka-off. Kapag kino-compile ang Standard Energy Characteristics, tinanggap na kapag ang flow rate sa pasukan sa CSD ay higit sa 190 t/h, ang bahagi ng condensate ay ipinapadala sa HDPE bypass No. 4 sa paraang ang temperatura nito sa harap. ng deaerator ay hindi lalampas sa 150 °C. Ito ay kinakailangan upang matiyak ang mahusay na deaeration ng condensate.
2. MGA KATANGIAN NG EQUIPMENT NA KASAMA SA TURBO PLANT
Kasama ng turbine, kasama sa unit ng turbine ang mga sumusunod na kagamitan:
Generator TVF-120-2 mula sa planta ng Elektrosila na may hydrogen cooling;
Dalawang-pass na kapasitor 80 KTSS-1 na may kabuuang ibabaw na 3000 m2, kung saan 765 m2 ang bahagi ng built-in na sinag;
Apat na low-pressure heaters: HDPE No. 1, nakapaloob sa condenser, HDPE No. 2 - PN-130-16-9-11, HDPE No. 3 at 4 - PN-200-16-7-1;
Isang deaerator 0.6 (6 kgf/cm2);
Tatlong high-pressure heaters: PVD No. 5 - PV-425-230-23-1, PVD No. 6 - PV-425-230-35-1, PVD No. 7 - PV-500-230-50;
Dalawang circulation pump 24NDN na may daloy na 5000 m3/h at may presyon na 26 m ng tubig. Art. na may mga de-koryenteng motor na 500 kW bawat isa;
Tatlong condensate pump na KN 80/155 na pinapatakbo ng mga de-koryenteng motor na may kapangyarihan na 75 kW bawat isa (ang bilang ng mga bomba na gumagana ay depende sa daloy ng singaw sa condenser);
Dalawang pangunahing three-stage ejector EP-3-701 at isang panimulang ejector EP1-1100-1 (isang pangunahing ejector ay patuloy na gumagana);
Dalawang network water heater (itaas at ibaba) PSG-1300-3-8-10 na may surface area na 1300 m2 bawat isa, na idinisenyo upang pumasa sa 2300 m3/h ng network water;
Apat na condensate pump ng KN-KS 80/155 network water heater na pinapatakbo ng mga de-kuryenteng motor na may lakas na 75 kW bawat isa (dalawang bomba para sa bawat PSG);
Isang network pump ng unang lift SE-5000-70-6 na may 500 kW electric motor;
Isang network pump II lift SE-5000-160 na may 1600 kW electric motor.
3. CONDENSATION MODE
Sa condensation mode na naka-off ang mga pressure regulator, ang kabuuang kabuuang pagkonsumo ng init at sariwang pagkonsumo ng singaw, depende sa kapangyarihan sa mga terminal ng generator, ay ipinahayag ng mga equation:
Sa patuloy na presyon ng condenser
P 2 = 5 kPa (0.05 kgf/cm2);
Q 0 = 15,6 + 2,04N T;
G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0.11( N t - 69.2);
Sa patuloy na daloy ( W= 8000 m3/h) at temperatura ( t 1V= 20 °C) nagpapalamig na tubig
Q 0 = 13,2 + 2,10N T;
G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0.15( N t - 68.4).
Ang mga equation sa itaas ay may bisa sa loob ng power range mula 40 hanggang 80 MW.
Ang pagkonsumo ng init at sariwang singaw sa panahon ng condensation mode para sa isang naibigay na kapangyarihan ay natutukoy mula sa mga ibinigay na dependencies sa kasunod na pagpapakilala ng mga kinakailangang pagwawasto ayon sa kaukulang mga graph. Isinasaalang-alang ng mga pagbabagong ito ang pagkakaiba sa pagitan ng mga kundisyon ng pagpapatakbo at mga nominal (kung saan pinagsama-sama ang Mga Karaniwang Katangian) at nagsisilbing muling kalkulahin ang data ng mga katangian sa mga kundisyon ng pagpapatakbo. Sa panahon ng reverse recalculation, ang mga palatandaan ng mga susog ay binabaligtad.
Inaayos ng mga susog ang pagkonsumo ng init at sariwang singaw sa pare-parehong kapangyarihan. Kapag ang ilang mga parameter ay lumihis mula sa mga nominal na halaga, ang mga pagwawasto ay algebraically summed up.
4. MODE WITH ADJUSTABLE SELECTIONS
Kapag ang mga kinokontrol na pagkuha ay naka-on, ang turbine unit ay maaaring gumana gamit ang single-stage at two-stage heating schemes para sa pagpainit ng tubig. Posible rin na magtrabaho nang walang pag-init ng pagkuha sa isang yunit ng produksyon. Ang kaukulang mga tipikal na diagram ng mga mode para sa pagkonsumo ng singaw at ang pag-asa ng tiyak na pagkonsumo ng init sa kapangyarihan at output ng produksyon ay ibinibigay sa Fig. - , at tiyak na pagbuo ng kuryente mula sa pagkonsumo ng init sa Fig. - .
Ang mga diagram ng mode ay kinakalkula ayon sa scheme na ginamit ng POT LMZ at ipinapakita sa dalawang field. Ang itaas na field ay isang diagram ng mga mode (Gcal/h) ng isang turbine na may isang production extraction sa Q t = 0.
Kapag ang heating load ay naka-on at iba pang hindi nagbabagong kondisyon, alinman sa mga yugto 28 - 30 lamang ang ibinababa (na may isang mas mababang mains heater na naka-on), o mga stage 26 - 30 (na may dalawang mains heater na naka-on) at ang turbine power ay nababawasan.
Ang halaga ng pagbabawas ng kapangyarihan ay nakasalalay sa pag-load ng pag-init at natutukoy
Δ N Qt = KQ T,
saan K- tiyak na pagbabago sa turbine power Δ na tinutukoy sa panahon ng pagsubok N Qt/Δ Q t katumbas ng 0.160 MW/(Gcal · h) na may single-stage heating, at 0.183 MW/(Gcal · h) na may two-stage heating ng network water (Fig. 31 at 32).
Ito ay sumusunod na ang sariwang pagkonsumo ng singaw sa isang naibigay na kapangyarihan N t at dalawang (produksyon at pag-init) na mga pagkuha ay tumutugma sa ilang kathang-isip na kapangyarihan sa itaas na larangan N ft at isang pagpili ng produksyon
N ft = N t + Δ N Qt.
Ang mga hilig na tuwid na linya sa ibabang larangan ng diagram ay nagbibigay-daan sa iyo upang matukoy nang graphical ang halaga ng ibinigay na kapangyarihan ng turbine at pag-load ng pag-init N ft, at ayon dito at pagpili ng produksyon, sariwang pagkonsumo ng singaw.
Ang mga halaga ng tiyak na pagkonsumo ng init at tiyak na pagbuo ng kuryente para sa thermal consumption ay kinakalkula batay sa data na kinuha mula sa pagkalkula ng mga diagram ng rehimen.
Ang mga graph ng dependence ng partikular na pagkonsumo ng init sa power at production output ay batay sa parehong mga pagsasaalang-alang bilang batayan para sa LMZ HOT mode diagram.
Ang isang iskedyul ng ganitong uri ay iminungkahi ng turbine shop ng MGP PO Soyuztekhenergo (Industrial Energy, 1978, No. 2). Ito ay mas mainam kaysa sa isang sistema ng pag-chart q t = f(N T, Q t) sa iba't ibang Q n = const, dahil ito ay mas maginhawang gamitin. Ang mga graph ng tiyak na pagkonsumo ng init, para sa mga kadahilanan ng walang prinsipyong kalikasan, ay ginawa nang walang mas mababang larangan; ang pamamaraan para sa paggamit ng mga ito ay ipinaliwanag kasama ng mga halimbawa.
Ang tipikal na katangian ay hindi naglalaman ng data na nagpapakilala sa mode para sa tatlong yugto ng pagpainit ng tubig sa network, dahil ang gayong mode sa mga pag-install ng ganitong uri sa panahon ng pagsubok hindi ito pinagkadalubhasaan kahit saan.
Ang impluwensya ng mga paglihis ng mga parameter mula sa mga tinatanggap kapag kinakalkula ang Mga Karaniwang Katangian bilang nominal ay isinasaalang-alang sa dalawang paraan:
a) mga parameter na hindi nakakaapekto sa pagkonsumo ng init sa boiler at supply ng init sa consumer sa pare-pareho ang mga rate ng daloy ng masa G 0, G n at G t, - sa pamamagitan ng pagpapakilala ng mga susog sa tinukoy na kapangyarihan N T( N t + KQ T).
Ayon sa naitama nitong kapangyarihan ayon sa Fig. - natutukoy ang pagkonsumo ng sariwang singaw, tiyak na pagkonsumo ng init at kabuuang pagkonsumo ng init;
b) pagwawasto para sa P 0, t 0 at P Ang p ay idinaragdag sa mga natagpuan pagkatapos gawin ang mga pagbabago sa itaas sa rate ng daloy ng sariwang singaw at sa kabuuang rate ng daloy ng init, pagkatapos kung saan ang bilis ng daloy ng sariwang singaw at rate ng daloy ng init (kabuuan at tiyak) ay kinakalkula para sa mga ibinigay na kondisyon.
Ang data para sa live na steam pressure correction curves ay kinakalkula gamit ang mga resulta ng pagsubok; lahat ng iba pang curve ng pagwawasto ay batay sa data ng LMZ POT.
5. MGA HALIMBAWA NG PAGTIYAK NG TIYAK NA PAGKONSUMO NG INIT, PAGKONSUMO NG FRESH STEAM AT MGA TIYAK NA PAG-INIT.
Halimbawa 1. Condensation mode na may mga disconnected pressure regulator sa mga seleksyon.
Ibinigay: N t = 70 MW; P 0 = 12.5 (125 kgf/cm2); t 0 = 550 °C; R 2 = 8 kPa (0.08 kgf/cm2); G hukay = 0.93 G 0; Δ t hukay = t pete - t npit = -7 °C.
Kinakailangang matukoy ang kabuuan at tiyak na kabuuang pagkonsumo ng init at sariwang pagkonsumo ng singaw sa ilalim ng mga partikular na kondisyon.
Ang pagkakasunud-sunod at mga resulta ay ibinigay sa talahanayan. .
Talahanayan P1
|
Pagtatalaga |
Paraan ng pagpapasiya |
Natanggap na halaga |
Sariwang pagkonsumo ng singaw sa nominal na kundisyon, t/h |
Mga sariwang temperatura ng singaw |
Pagkonsumo ng tubig sa feed |
Kabuuang pagwawasto sa tiyak na pagkonsumo ng init, % |
Tukoy na pagkonsumo ng init sa ilalim ng mga ibinigay na kondisyon, kcal/(kW h) |
|
Kabuuang pagkonsumo ng init sa ilalim ng mga ibinigay na kondisyon, Gcal/h |
Q 0 = q T N t10-3 |
Mga pagwawasto sa pagkonsumo ng singaw para sa paglihis ng mga kundisyon mula sa nominal, %: |
Live na presyon ng singaw |
Mga sariwang temperatura ng singaw |
Presyon ng singaw ng tambutso |
Pagkonsumo ng tubig sa feed |
Mga temperatura ng tubig sa feed |
Kabuuang pagwawasto sa sariwang pagkonsumo ng singaw, % |
Pagkonsumo ng sariwang singaw sa ilalim ng mga ibinigay na kondisyon, t/h |
|
Talahanayan P2
* Kapag nag-aayos ng kapangyarihan para sa presyon sa itaas na output ng pag-init R WTO, naiiba sa 0.12 (1.2 kgf/cm2), ang resulta ay tumutugma sa pagbalik ng temperatura ng tubig na tumutugma sa ibinigay na presyon ayon sa curve τ2р = f(P WTO) sa Fig. , ibig sabihin. 60 °C. ** Sa kaso ng kapansin-pansing pagkakaiba G CHSDvkh" mula sa G CHSDsa lahat ng mga halaga sa pp. 4 - 11 ay dapat suriin ayon sa tinukoy G CHSDin. Ang pagkalkula ng mga tiyak na paggana ng pag-init ay isinasagawa nang katulad sa ibinigay sa halimbawa. Pag-unlad ng output ng pag-init at pagwawasto dito para sa aktwal na presyon R Ang WTO ay tinutukoy ayon sa Fig. , b at , b. Halimbawa 4. Mode na walang heating extraction. Ibinigay: N t = 80 MW; Q n = 120 Gcal/h; Q t = 0; R 0 = 12.8 (128 kgf/cm2); t 0 = 550 °C; R 7.65 |
Presyon sa itaas na pagkuha ng heating, (kgf/cm2)* |
R WTO |
kanin. Sa pamamagitan ng G CHSDin" |
Presyon sa lower heating outlet, (kgf/cm2)* |
R NTO |
kanin. Sa pamamagitan ng G CHSDin" |
* Ang mga presyon sa mga seleksyon ng ChSND at temperatura ng condensate sa HDPE ay maaaring matukoy mula sa mga graph ng condensation regime depende sa G ChSDin, na may ratio G CHSDin/ G 0 = 0,83.
6. ALAMAT
|
Pangalan |
Pagtatalaga |
Power, MW: |
elektrikal sa mga terminal ng generator |
N T, N tf |
mataas na presyon ng mga panloob na bahagi |
N iCHVD |
daluyan at mababang presyon ng mga panloob na bahagi |
N iCHSND |
kabuuang pagkalugi ng turbine unit |
Σ∆ N pawis |
electromechanical na kahusayan |
Mataas na presyon ng silindro (o bahagi) |
Mababang (o katamtaman at mababa) na silindro ng presyon |
TsSD (ChSND) |
Pagkonsumo ng singaw, t/h: |
sa turbine |
para sa produksyon |
para sa district heating |
para sa pagbabagong-buhay |
G PVD, G HDPE, G d |
sa huling yugto ng CVP |
G CHVDskv |
sa pasukan sa ChSD |
G CHSDinh |
sa pasukan sa ChND |
G CHNDin |
sa kapasitor |
Pagkonsumo ng tubig sa feed, t/h |
Pagkonsumo ng ibinalik na produksyon condensate, t/h |
Ang nagpapalamig na tubig ay dumadaloy sa condenser, m3/h |
Pagkonsumo ng init bawat turbine unit, Gcal/h |
Pagkonsumo ng init para sa produksyon, Gcal/h |
Ganap na presyon, (kgf/cm2): |
bago ang stop valve |
sa likod ng control at overload valves |
P.I.-IV cl, P lane |
sa control stage chamber |
P r.st. |
sa unregulated sampling chambers |
P.I.-VII n |
sa silid ng pagpili ng produksyon |
sa itaas na silid ng pag-init |
sa lower heating chamber |
sa kapasitor, kPa (kgf/cm2) |
Temperatura (°C), enthalpy, kcal/kg: |
sariwang singaw sa harap ng stop valve |
t 0, i 0 |
singaw sa silid ng pagpili ng produksyon |
condensate para sa HDPE |
t kay, t k1, t k2, t k3, t k4 |
ibalik ang condensate mula sa pagkuha ng produksyon |
feed water sa likod ng PVD |
t pit5, t pit6, t hukay7 |
magpakain ng tubig sa likod ng halaman |
t Pete, i Pete |
network ng tubig sa pasukan at labasan mula sa pag-install |
lumalamig na tubig na pumapasok at umaalis sa condenser |
t 1c, t 2v |
Pagtaas ng enthalpy ng feed water sa pump |
∆i PEN |
Tukoy na kabuuang paggamit ng init para sa pagbuo ng kuryente, kcal/(kW h) |
q T, q tf |
Partikular na cogeneration pagbuo ng kuryente, kWh/Gcal: |
singaw ng produksyon |
singaw ng pagpainit ng distrito |
Coefficients para sa conversion sa SI system: |
|
1 t/h - 0.278 kg/s; 1 kgf/cm2 - 0.0981 MPa o 98.1 kPa; 1 kcal/kg - 4.18168 kJ/kg |
Komprehensibong modernisasyon ng steam turbine PT-80/100-130/13
Ang layunin ng modernisasyon ay pataasin ang elektrikal at heating power ng turbine at pataasin ang kahusayan ng pag-install ng turbine. Ang modernisasyon sa loob ng saklaw ng pangunahing opsyon ay binubuo ng pag-install ng honeycomb over-shroud seal ng HPC at pagpapalit ng medium-pressure flow part ng paggawa ng bagong LP rotor upang mapataas ang throughput ng HPC sa 383 t/h. Kasabay nito, ang saklaw ng regulasyon ng presyon sa labasan ng produksyon ay pinananatili, ang maximum na daloy ng singaw sa condenser ay hindi nagbabago.
Maaaring palitan ang mga bahagi kapag nag-a-upgrade ng isang turbine unit sa loob ng saklaw ng pangunahing opsyon:
- Pag-install ng honeycomb over-shroud seal para sa HPC stages 1-17;
- Guide vane CSND;
- Mga saddle ng RK ChSD na may mas malaking seksyon ng daloy na may pagbabago sa mga steam box ng itaas na kalahati ng katawan ng ChSD para sa pag-install ng mga bagong takip;
- Control valves SD at cam-distributing device;
- Diaphragms 19-27 stages CSND, nilagyan ng mga over-band honeycomb seal at sealing ring na may mga coil spring;
- SND rotor na may naka-install na bagong working blades na 18-27 stages TsSND na may solid milled na gulong;
- Diaphragm clip No. 1, 2, 3;
- Front end seal cage at O-ring na may mga coil spring;
- Ang mga attachment disc 28, 29, 30 na hakbang ay naka-imbak alinsunod sa umiiral na istraktura, na nagbibigay-daan sa pagbawas ng gastos ng modernisasyon (sa kondisyon na ang mga lumang naka-mount na disk ay ginagamit).
Bilang resulta ng modernisasyon ayon sa pangunahing opsyon, nakamit ang sumusunod:
- Ang pagtaas ng maximum na de-koryenteng kapangyarihan ng turbine sa 110 MW at ang kapangyarihan ng heating extraction sa 168.1 Gcal/h, dahil sa isang pagbawas sa pang-industriya na pagkuha.
- Pagtitiyak ng maaasahan at mapaglalangan na operasyon ng turbine unit sa lahat ng mga operating mode, kasama ang pinakamababang posibleng presyon sa pang-industriya at district heating extraction.
- Pagtaas ng kahusayan ng mga pag-install ng turbine;
- Tinitiyak ang katatagan ng mga nakamit na teknikal at pang-ekonomiyang tagapagpahiwatig sa panahon ng overhaul.
Ang epekto ng modernisasyon sa saklaw ng pangunahing alok:
| Mga mode ng turbine | Elektrisidad, MW | Pagkonsumo ng singaw para sa pagpainit, t/h | Pagkonsumo ng singaw para sa produksyon, t/h |
Pagkondensasyon | |||
Nominal | |||
Pinakamataas na kapangyarihan | |||
Sa maximum | |||
Pagtaas ng kahusayan ng bomba | |||
Pagtaas sa kahusayan ng HPC | |||
Mga karagdagang alok (mga opsyon) para sa modernisasyon
- Modernisasyon ng HPC control stage cage na may pag-install ng mga over-shroud honeycomb seal
- Pag-install ng mga huling yugto ng diaphragms na may tangential bulk
- High-tight seal para sa high pressure control valve rods
Ang epekto ng modernisasyon na may karagdagang mga pagpipilian
№ | Pangalan | Epekto |
Modernisasyon ng HPC control stage cage na may pag-install ng mga over-shroud honeycomb seal | Pagtaas ng kapangyarihan ng 0.21-0.24 MW |
|
Pag-install ng mga huling yugto ng diaphragms na may tangential bulk | Condensation mode: |
|
Rotary diaphragm seal | Ang pagtaas ng kahusayan ng isang turbine unit kapag tumatakbo sa isang mode na may ganap na saradong rotary diaphragm na 7 Gcal/hour |
|
Pagpapalit ng mga over-shroud seal ng HPC at CSD ng mga cellular | Tumaas na kahusayan ng silindro (HPC ng 1.2-1.4%, CVD ng 1%); |
|
Pagpapalit ng mga control valve ng HPC | Pagtaas ng kapangyarihan ng 0.02-0.11 MW |
|
Pag-install ng LPC honeycomb end seal | Pag-aalis ng air suction sa pamamagitan ng mga end seal |
| Takdang-aralin ng proyekto ng kurso | 3 |
|
| 1. | Paunang data ng sanggunian | 4 |
| 2. | Pagkalkula ng pag-install ng boiler | 6 |
| 3. | Konstruksyon ng proseso ng pagpapalawak ng singaw sa isang turbine | 8 |
| 4. | Balanse ng singaw at feedwater | 9 |
| 5. | Pagpapasiya ng mga parameter ng singaw, tubig ng feed at condensate ng mga elemento ng PTS | 11 |
| 6. | Pagguhit at paglutas ng mga equation ng balanse ng init para sa mga seksyon at elemento ng PTS | 15 |
| 7. | Equation ng kapangyarihan ng enerhiya at ang solusyon nito | 23 |
| 8. | Sinusuri ang kalkulasyon | 24 |
| 9. | Pagpapasiya ng mga tagapagpahiwatig ng enerhiya | 25 |
| 10. | Pagpipilian pantulong na kagamitan | 26 |
| Mga sanggunian | 27 |
|
Takdang-aralin ng proyekto ng kurso
Sa mag-aaral: Onuchin D.M..
Paksa ng proyekto: Pagkalkula ng thermal circuit ng STU PT-80/100-130/13
Data ng proyekto
P 0 =130 kg/cm 2 ;
;
;
Q t =220 MW;
;
.
Presyon sa unregulated extraction – mula sa reference data.
Paghahanda ng karagdagang tubig - mula sa atmospheric deaerator "D-1,2".
Dami ng bahagi ng pagkalkula
Pagkalkula ng disenyo ng STU sa SI system para sa na-rate na kapangyarihan.
Pagpapasiya ng mga tagapagpahiwatig ng pagganap ng enerhiya ng isang pasilidad ng teknikal na pagsasanay.
Pagpili ng pasilidad ng bokasyonal na pagsasanay na pantulong na kagamitan.
1. Paunang data ng sanggunian
Mga pangunahing tagapagpahiwatig ng PT-80/100-130 turbine.
Talahanayan1.
| Parameter | Magnitude | Dimensyon |
| Na-rate na kapangyarihan | 80 | MW |
| Pinakamataas na kapangyarihan | 100 | MW |
| Paunang presyon | 23,5 | MPa |
| Paunang temperatura | 540 | SA |
| Presyon sa labasan ng central venous pump | 4,07 | MPa |
| Temperatura sa labasan ng HPC | 300 | SA |
| Superheated na temperatura ng singaw | 540 | SA |
| Pagpapalamig ng daloy ng tubig | 28000 | m 3 / oras |
| Temperatura ng paglamig ng tubig | 20 | SA |
| Presyon ng condenser | 0,0044 | MPa |
Ang turbine ay may 8 unregulated steam extraction na idinisenyo upang magpainit ng feed water sa mga low-pressure heaters, isang deaerator, sa mga high-pressure heaters at upang palakasin ang drive turbine ng pangunahing feed pump. Ang singaw ng tambutso mula sa turbo drive ay bumalik sa turbine.
Talahanayan2.
| Pagpili | Presyon, MPa | Temperatura, 0 C |
|
| ako | PVD No. 7 | 4,41 | 420 |
| II | PVD No. 6 | 2,55 | 348 |
| III | HDPE No. 5 | 1,27 | 265 |
| Deaerator | 1,27 | 265 |
|
| IV | HDPE No. 4 | 0,39 | 160 |
| V | HDPE No. 3 | 0,0981 | - |
| VI | HDPE No. 2 | 0,033 | - |
| VII | HDPE No. 1 | 0,003 | - |
Ang turbine ay may dalawang heating steam extraction, upper at lower, na idinisenyo para sa isa at dalawang yugto na pagpainit ng network water. Ang mga heating extraction ay may mga sumusunod na limitasyon sa pagkontrol ng presyon:
Upper 0.5-2.5 kg/cm 2 ;
Mas mababa sa 0.3-1 kg/cm2.
2. Pagkalkula ng pag-install ng boiler
VB - itaas na boiler;
NB - mas mababang boiler;
Ibalik – ibalik ang tubig sa network.
D VB, D NB - pagkonsumo ng singaw para sa upper at lower boiler, ayon sa pagkakabanggit.
Chart ng temperatura: t pr / t o br =130 / 70 C;
T pr = 130 0 C (403 K);
T arr = 70 0 C (343 K).
Pagpapasiya ng mga parameter ng singaw sa mga pagkuha ng pagpainit ng distrito
Ipagpalagay natin ang pare-parehong pag-init sa VSP at NSP;
Tinatanggap namin ang halaga ng underheating sa mga network heater 
.
Tumatanggap kami ng mga pagkawala ng presyon sa mga pipeline 
.
Presyon ng upper at lower extraction mula sa turbine para sa VSP at NSP:
bar; 
bar.
h WB =418.77 kJ/kg
h NB =355.82 kJ/kg
D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →
→ D WB =1.01∙870.18(418.77-355.82)/(2552.5-448.76)=26.3 kg/s
D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →
→ D NB =/(2492-384.88)=25.34 kg/s
D WB +D NB =D B =26.3+25.34=51.64 kg/s
3. Konstruksyon ng proseso ng pagpapalawak ng singaw sa isang turbine
Ipagpalagay natin ang pagkawala ng presyon sa mga aparato ng pamamahagi ng singaw ng mga cylinder:
;
;
;
Sa kasong ito, ang presyon sa pumapasok sa mga cylinder (sa likod ng mga control valve) ay magiging:
Ang proseso sa h, s diagram ay ipinapakita sa Fig. 2.
4. Balanse ng singaw at feed water.
Ipinapalagay namin na ang singaw ng pinakamataas na potensyal ay napupunta sa mga end seal (D KU) at sa mga steam ejector (D EP).
Ang ginugol na singaw mula sa mga end seal at mula sa mga ejector ay nakadirekta sa pampainit ng kahon ng palaman. Tinatanggap namin ang pagpainit ng condensate sa loob nito:
Ang singaw ng tambutso sa mga ejector cooler ay nakadirekta sa ejector heater (EH). Pag-init sa loob nito:
Ipinapalagay namin na ang daloy ng singaw sa turbine (D) ay isang kilalang halaga.
Mga pagkalugi sa intra-station ng working fluid: D У =0.02D.
Ipagpalagay natin na 0.5% ang pagkonsumo ng singaw para sa mga end seal: D KU =0.005D.
Ipagpalagay natin na ang pagkonsumo ng singaw para sa mga pangunahing ejector ay 0.3%: D EJ =0.003D.
Pagkatapos:
Ang pagkonsumo ng singaw mula sa boiler ay magiging:
kasi Kung ang boiler ay isang drum boiler, kung gayon kinakailangan na isaalang-alang ang paglilinis ng boiler.
D cont = 0.015D = 1.03D K = 0.0154D.
Dami ng feed water na ibinibigay sa boiler:
Dami ng karagdagang tubig:
Mga pagkalugi ng condensate para sa produksyon:
(1-K pr)D pr =(1-0.6)∙75=30 kg/s.
Ang presyon sa boiler drum ay humigit-kumulang 20% na mas malaki kaysa sa sariwang presyon ng singaw sa turbine (dahil sa haydroliko na pagkalugi), i.e.
P k.v. =1.2P 0 =1.2∙12.8=15.36 MPa → 
kJ/kg.
Ang presyon sa tuluy-tuloy na blowdown expander (CPD) ay humigit-kumulang 10% na mas mataas kaysa sa deaerator (D-6), i.e.
P RNP =1.1P d =1.1∙5.88=6.5 bar →
→
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
D P.R.=β∙D cont =0.438∙0.0154D=0.0067D;
D V.R. =(1-β)D cont =(1-0.438)0.0154D=0.00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0.02D+30+0.00865D=0.02865D+30.
Tinutukoy namin ang daloy ng tubig sa network sa pamamagitan ng mga heater ng network:
Tumatanggap kami ng mga pagtagas sa sistema ng pag-init bilang 1% ng dami ng umiikot na tubig.
Kaya, ang kinakailangang produktibidad ng kemikal. paggamot ng tubig:
5. Pagpapasiya ng mga parameter ng singaw, tubig ng feed at condensate batay sa mga elemento ng PTS.
Ipinapalagay namin ang pagkawala ng presyon sa mga pipeline ng singaw mula sa turbine hanggang sa mga heater ng regenerative system sa dami ng:
| Pinili ko | PVD-7 | 4% |
| II pagpili | PVD-6 | 5% |
| III pagpili | PVD-5 | 6% |
| IV pagpili | PVD-4 | 7% |
| V pagpili | PND-3 | 8% |
| VI pagpili | PND-2 | 9% |
| VII pagpili | PND-1 | 10% |
Ang pagpapasiya ng mga parameter ay depende sa disenyo ng mga heater ( tingnan ang fig. 3). Sa kalkuladong pamamaraan, ang lahat ng HDPE at PVD ay nasa ibabaw.
Bilang pangunahing condensate at daloy ng tubig ng feed mula sa condenser patungo sa boiler, tinutukoy namin ang mga parameter na kailangan namin.
5.1. Hindi namin pinapansin ang pagtaas ng enthalpy sa condensate pump. Pagkatapos ang mga parameter ng condensate sa harap ng ED ay:
0.04 bar, 
29°C, 
121.41 kJ/kg.
5.2. Ipinapalagay namin na ang pag-init ng pangunahing condensate sa ejector heater ay katumbas ng 5°C.
34 °C; kJ/kg.
5.3. Kinukuha namin ang pagpainit ng tubig sa gland heater (SP) sa 5°C.
39 °C, 
kJ/kg.
5.4. PND-1 – hindi pinagana.
Ito ay pinapakain ng singaw mula sa pagpili ng VI.
69.12 °C, 
289.31 kJ/kg = h d2 (drainage mula sa HDPE-2).
°С, 
4.19∙64.12=268.66 kJ/kg
Ito ay pinapakain ng singaw mula sa pagpili ng V.
Pag-init ng presyon ng singaw sa katawan ng pampainit:
96.7 °C, 
405.21 kJ/kg;
Mga parameter ng tubig sa likod ng pampainit:
°С, 
4.19∙91.7=384.22 kJ/kg.
Preliminarily naming itinakda ang pagtaas ng temperatura dahil sa paghahalo ng mga daloy sa harap ng LPH-3 sa 
, ibig sabihin. mayroon kaming:
Ito ay pinapakain ng singaw mula sa pagpili ng IV.
Pag-init ng presyon ng singaw sa katawan ng pampainit:
140.12°C, 
589.4 kJ/kg;
Mga parameter ng tubig sa likod ng pampainit:
°С, 
4.19∙135.12=516.15 kJ/kg.
Mga parameter ng heating medium sa drain cooler:
5.8. Feed water deaerator.
Ang feedwater deaerator ay gumagana sa pare-pareho ang presyon ng singaw sa housing
R D-6 =5.88 bar → t D-6 N =158 ˚С, h’ D-6 =667 kJ/kg, h” D-6 =2755.54 kJ/kg,
5.9. Feed pump.
Kunin natin ang kahusayan ng bomba 
0,72.
Presyon ng paglabas: MPa. °C, at ang mga parameter ng heating medium sa drain cooler ay:
Mga parameter ng singaw sa steam cooler:
°C; 
2833.36 kJ/kg.
Itinakda namin ang pag-init sa OP-7 hanggang 17.5 °C. Pagkatapos ay ang temperatura ng tubig sa likod ng PVD-7 ay katumbas ng °C, at ang mga parameter ng heating medium sa drainage cooler ay:
°C; 
1032.9 kJ/kg.
Ang presyon ng feedwater pagkatapos ng PPH-7 ay:
Mga parameter ng tubig sa likod ng pampainit mismo.
Russian FederationRD
Mga katangian ng regulasyon turbine condenser T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 at PT-80/100-130/13 LMZ
Kapag pinagsama-sama ang "Mga Katangian ng Regulatoryo", ang mga sumusunod na pangunahing pagtatalaga ay pinagtibay:
Ang pagkonsumo ng singaw sa condenser (steam load ng condenser), t/h;
Karaniwang presyon ng singaw sa condenser, kgf/cm*;
Aktwal na presyon ng singaw sa condenser, kgf/cm;
Temperatura ng nagpapalamig na tubig sa pumapasok na pampalapot, °C;
Temperatura ng nagpapalamig na tubig sa labasan ng pampalapot, °C;
Temperatura ng saturation na tumutugma sa presyon ng singaw sa condenser, °C;
Hydraulic resistance ng condenser (pressure drop ng cooling water sa condenser), mm water column;
Karaniwang presyon ng temperatura ng condenser, °C;
Aktwal na pagkakaiba sa temperatura ng condenser, °C;
Pag-init ng nagpapalamig na tubig sa condenser, °C;
Nominal na disenyo ng daloy ng rate ng paglamig ng tubig sa condenser, m/h;
Ang paglamig ng tubig ay dumadaloy sa condenser, m/h;
Kabuuang condenser cooling surface, m;
Paglamig na ibabaw ng condenser na may built-in na condenser bank na nadiskonekta ng tubig, m.
Kasama sa mga katangian ng regulasyon ang mga sumusunod na pangunahing dependencies:
1) pagkakaiba sa temperatura ng condenser (°C) mula sa daloy ng singaw papunta sa condenser (steam load ng condenser) at ang paunang temperatura ng cooling water sa nominal na daloy ng cooling water:
2) steam pressure sa condenser (kgf/cm) mula sa steam flow papunta sa condenser at ang paunang temperatura ng cooling water sa nominal cooling water flow:
3) pagkakaiba sa temperatura ng condenser (°C) mula sa daloy ng singaw papunta sa condenser at ang paunang temperatura ng tubig na nagpapalamig sa rate ng daloy ng cooling water na 0.6-0.7 nominal:
4) steam pressure sa condenser (kgf/cm) mula sa steam flow papunta sa condenser at ang paunang temperatura ng cooling water sa cooling water flow rate na 0.6-0.7 - nominal:
5) pagkakaiba sa temperatura ng condenser (°C) mula sa daloy ng singaw papunta sa condenser at ang paunang temperatura ng tubig na nagpapalamig sa isang rate ng daloy ng paglamig ng tubig na 0.44-0.5 nominal;
6) steam pressure sa condenser (kgf/cm) mula sa steam flow papunta sa condenser at ang paunang temperatura ng cooling water sa cooling water flow rate na 0.44-0.5 nominal:
7) hydraulic resistance ng condenser (pressure drop ng cooling water sa condenser) mula sa flow rate ng cooling water na may operationally clean cooling surface ng condenser;
8) mga pagwawasto sa kapangyarihan ng turbine para sa paglihis ng presyon ng singaw ng tambutso.
Ang mga turbine T-50-130 TMZ at PT-80/100-130/13 LMZ ay nilagyan ng mga condenser, kung saan ang humigit-kumulang 15% ng cooling surface ay maaaring gamitin upang magpainit ng make-up o magbalik ng tubig sa network (built-in na mga bundle) . Posible upang palamig ang built-in na mga bundle na may nagpapalipat-lipat na tubig. Samakatuwid, sa "Mga katangian ng regulasyon" para sa mga turbin ng T-50-130 TMZ at PT-80/100-130/13 na mga uri ng LMZ, ang mga dependence ayon sa mga talata 1-6 ay ibinibigay din para sa mga condenser na may naka-disconnect na built-in na mga bundle. (na may cooling surface na nabawasan ng humigit-kumulang 15% condenser) sa cooling water flow rate na 0.6-0.7 at 0.44-0.5.
Para sa PT-80/100-130/13 LMZ turbine, ang mga katangian ng condenser na may built-in na beam ay naka-off sa isang cooling water flow rate na 0.78 nominal ay ibinibigay din.
3. OPERATIONAL CONTROL NG OPERATION NG CONDENSING UNIT AT ANG KONDISYON NG CONDENSER
Ang pangunahing pamantayan para sa pagtatasa ng pagpapatakbo ng isang condensing unit, na nagpapakilala sa kondisyon ng kagamitan sa isang naibigay na steam load ng condenser, ay ang steam pressure sa condenser at ang temperatura ng pressure ng condenser na nakakatugon sa mga kondisyong ito.
Ang kontrol sa pagpapatakbo sa pagpapatakbo ng condensing unit at ang kondisyon ng condenser ay isinasagawa sa pamamagitan ng paghahambing ng aktwal na presyon ng singaw sa condenser na sinusukat sa ilalim ng mga kondisyon ng pagpapatakbo sa karaniwang presyon ng singaw sa condenser na tinutukoy para sa parehong mga kondisyon (kaparehong pagkarga ng singaw ng ang condenser, flow rate at temperatura ng cooling water), pati na rin ang paghahambing ng aktwal na temperature condenser pressure sa standard.
Comparative analysis ng data ng pagsukat at karaniwang mga tagapagpahiwatig Ang pagpapatakbo ng pag-install ay ginagawang posible upang makita ang mga pagbabago sa pagpapatakbo ng condensing unit at maitatag ang kanilang mga posibleng dahilan.
Ang isang tampok ng mga turbine na may kinokontrol na pagkuha ng singaw ay ang kanilang mahabang operasyon, na may mababang daloy ng singaw sa condenser. Sa mode na may heating extraction, ang pagsubaybay sa presyon ng temperatura sa condenser ay hindi nagbibigay ng maaasahang sagot tungkol sa antas ng kontaminasyon ng condenser. Samakatuwid, ipinapayong subaybayan ang operasyon ng condensing unit kapag ang daloy ng singaw sa condenser ay hindi bababa sa 50% at kapag ang condensate recirculation ay naka-off; ito ay magpapataas ng katumpakan ng pagtukoy ng presyon ng singaw at pagkakaiba sa temperatura ng condenser.
Bilang karagdagan sa mga pangunahing dami na ito, para sa pagsubaybay sa pagpapatakbo at pagsusuri ng pagpapatakbo ng isang condensing unit, kinakailangan ding mapagkakatiwalaan na matukoy ang isang bilang ng iba pang mga parameter kung saan nakasalalay ang presyur ng singaw ng tambutso at pagkakaiba sa temperatura, katulad: ang temperatura ng papasok at papalabas na tubig, ang steam load ng condenser, ang flow rate ng cooling water atbp.
Ang impluwensya ng air suction sa mga air removal device na tumatakbo sa loob mga katangian ng pagganap, at hindi gaanong mahalaga, habang ang pagkasira ng density ng hangin at ang pagtaas ng pagsipsip ng hangin, na lumalampas sa kapasidad ng pagpapatakbo ng mga ejector, ay may malaking epekto sa pagpapatakbo ng condensing unit.
Samakatuwid, ang pagsubaybay sa density ng hangin ng vacuum system ng mga yunit ng turbine at pagpapanatili ng air suction sa antas ng mga pamantayan ng PTE ay isa sa mga pangunahing gawain sa pagpapatakbo ng mga condensing unit.
Ang mga iminungkahing Standard na katangian ay batay sa mga halaga ng air suction na hindi lalampas sa mga pamantayan ng PTE.
Nasa ibaba ang mga pangunahing parameter na kailangang masukat sa panahon ng pagsubaybay sa pagpapatakbo ng kondisyon ng kapasitor, at ilang mga rekomendasyon para sa pag-aayos ng mga sukat at pamamaraan para sa pagtukoy ng mga pangunahing kinokontrol na dami.
3.1. Presyon ng singaw ng tambutso
Upang makakuha ng kinatawan ng data sa condenser exhaust steam pressure sa ilalim ng mga kondisyon ng operating, ang mga sukat ay dapat gawin sa mga puntong tinukoy sa Standard Specifications para sa bawat uri ng condenser.
Ang presyon ng singaw ng tambutso ay dapat masukat sa pamamagitan ng mga likidong instrumento ng mercury na may katumpakan na hindi bababa sa 1 mmHg. (single-glass cup vacuum gauge, barovacuum tubes).
Kapag tinutukoy ang presyon sa condenser, kinakailangan upang ipakilala ang mga naaangkop na pagwawasto sa mga pagbabasa ng instrumento: para sa temperatura ng haligi ng mercury, para sa sukat, para sa capillarity (para sa mga instrumentong single-glass).
Ang presyon sa condenser (kgf/cm) kapag sinusukat ang vacuum ay tinutukoy ng formula
Nasaan ang barometric pressure (bilang nababagay), mmHg;
Ang vacuum ay tinutukoy ng vacuum gauge (na may mga pagwawasto), mm Hg.
Ang presyon sa condenser (kgf/cm) kapag sinusukat gamit ang isang barovacuum tube ay tinutukoy bilang
Nasaan ang presyon sa condenser, na tinutukoy ng aparato, mm Hg.
Ang barometric pressure ay dapat masukat gamit ang mercury inspector's barometer kasama ang pagpapakilala ng lahat ng pagwawasto na kinakailangan ayon sa pasaporte ng instrumento. Posible ring gumamit ng data mula sa pinakamalapit na istasyon ng panahon, na isinasaalang-alang ang pagkakaiba sa taas ng mga bagay.
Kapag sinusukat ang presyon ng singaw ng tambutso, ang pagtula ng mga linya ng impulse at pag-install ng mga instrumento ay dapat isagawa bilang pagsunod sa mga sumusunod na patakaran para sa pag-install ng mga instrumento sa ilalim ng vacuum:
- ang panloob na diameter ng mga impulse tubes ay dapat na hindi bababa sa 10-12 mm;
- Ang mga linya ng salpok ay dapat magkaroon ng kabuuang slope patungo sa kapasitor na hindi bababa sa 1:10;
- ang higpit ng mga linya ng salpok ay dapat suriin sa pamamagitan ng pagsubok ng presyon sa tubig;
- Ipinagbabawal na gumamit ng mga locking device na may mga seal at sinulid na koneksyon;
- Ang mga aparato sa pagsukat ay dapat na konektado sa mga linya ng impulse gamit ang makapal na pader na vacuum rubber.
3.2. Pagkakaiba ng temperatura
Ang pagkakaiba sa temperatura (°C) ay tinukoy bilang ang pagkakaiba sa pagitan ng saturation temperature ng exhaust steam at ang temperatura ng cooling water sa condenser outlet
Sa kasong ito, ang temperatura ng saturation ay tinutukoy mula sa sinusukat na presyon ng singaw ng tambutso sa condenser.
Ang pagsubaybay sa pagpapatakbo ng mga condensing unit ng mga heating turbine ay dapat isagawa sa condensing mode ng turbine na naka-off ang pressure regulator sa paggawa at pag-init ng mga extraction.
Ang pag-load ng singaw (daloy ng singaw sa condenser) ay tinutukoy ng presyon sa silid ng isa sa mga pagkuha, ang halaga nito ay ang kontrol.
Ang daloy ng singaw (t/h) sa condenser sa condensing mode ay katumbas ng:
Nasaan ang koepisyent ng daloy, ang numerical na halaga nito ay ibinibigay sa teknikal na data ng condenser para sa bawat uri ng turbine;
Ang presyon ng singaw sa yugto ng kontrol (sampling chamber), kgf/cm.
Kung may pangangailangan para sa kontrol sa pagpapatakbo sa pagpapatakbo ng condenser sa heating mode ng turbine, ang rate ng daloy ng singaw ay tinutukoy ng humigit-kumulang sa pamamagitan ng pagkalkula batay sa mga rate ng daloy ng singaw sa isa sa mga intermediate na yugto ng turbine at ang daloy ng singaw. mga rate sa heating extraction at sa mga pampainit ng pagbabagong-buhay mababang presyon.
Para sa T-50-130 TMZ turbine, ang daloy ng singaw (t/h) sa condenser sa heating mode ay:
- na may single-stage heating ng network water
- na may dalawang yugto ng pag-init ng tubig sa network
Saan at ang pagkonsumo ng singaw, ayon sa pagkakabanggit, hanggang sa ika-23 (para sa isang yugto) at ika-21 (para sa dalawang yugto ng pag-init ng tubig sa network), t/h;
Pagkonsumo ng tubig sa network, m/h;
; - pag-init ng tubig sa network sa pahalang at patayong mga heater ng network, ayon sa pagkakabanggit, °C; ay tinukoy bilang ang pagkakaiba ng temperatura sa pagitan ng tubig sa network pagkatapos at bago ang kaukulang heater.
Ang daloy ng singaw sa ika-23 yugto ay tinutukoy ayon sa Fig. I-15, b, depende sa sariwang daloy ng singaw sa turbine at ang presyon ng singaw sa mas mababang pag-init ng pag-init.
Ang daloy ng singaw sa ika-21 yugto ay tinutukoy ayon sa Fig. I-15, a, depende sa sariwang daloy ng singaw sa turbine at ang presyon ng singaw sa itaas na pag-init ng pag-init.
Para sa PT turbines, ang daloy ng singaw (t/h) sa condenser sa heating mode ay:
- para sa mga turbine PT-60-130/13 LMZ
- para sa mga turbine PT-80/100-130/13 LMZ
Nasaan ang pagkonsumo ng singaw sa labasan ng CSD, t/h. Natukoy ayon sa Fig. II-9 depende sa steam pressure sa heating extraction at sa V extraction (para sa PT-60-130/13 turbines) at ayon sa Fig. III-17 depende sa steam pressure sa heating extraction at sa pagkuha ng IV ( para sa mga turbine PT-80/100-130/13);
Pagpainit ng tubig sa mga network heater, °C. Tinutukoy ng pagkakaiba ng temperatura sa pagitan ng tubig sa network pagkatapos at bago ang mga heater.
Ang presyur na tinatanggap bilang control pressure ay dapat masukat gamit ang spring instruments ng accuracy class 0.6, pana-panahon at maingat na sinusuri. Upang matukoy tunay na kahulugan presyon sa mga yugto ng kontrol, ang mga naaangkop na pagwawasto ay dapat gawin sa mga pagbabasa ng instrumento (para sa taas ng pag-install ng mga instrumento, pagwawasto ayon sa pasaporte, atbp.).
Ang mga rate ng daloy ng sariwang singaw sa turbine at tubig sa network, na kinakailangan upang matukoy ang daloy ng singaw sa condenser, ay sinusukat ng mga karaniwang metro ng daloy na may mga pagwawasto para sa mga paglihis ng mga operating parameter ng daluyan mula sa mga kinakalkula.
Ang temperatura ng tubig sa network ay sinusukat ng mga mercury laboratory thermometer na may halaga ng paghahati na 0.1 °C.
3.4. Temperatura ng paglamig ng tubig
Ang temperatura ng paglamig ng tubig na pumapasok sa condenser ay sinusukat sa isang punto sa bawat penstock. Ang temperatura ng tubig sa labasan ng condenser ay dapat masukat ng hindi bababa sa tatlong puntos sa isang cross section ng bawat drain conduit sa layong 5-6 m mula sa outlet flange ng condenser at tinutukoy bilang ang average batay sa mga pagbabasa ng thermometer sa lahat ng puntos.
Ang temperatura ng nagpapalamig na tubig ay dapat masukat sa pamamagitan ng mga mercury laboratory thermometer na may halaga ng paghahati na 0.1 °C, na naka-install sa mga thermometric na manggas na may haba na hindi bababa sa 300 mm.
3.5. Hydraulic resistance
Ang kontrol sa kontaminasyon ng mga sheet ng tubo at mga tubo ng condenser ay isinasagawa ng hydraulic resistance ng condenser sa pamamagitan ng cooling water, kung saan ang pagkakaiba ng presyon sa pagitan ng pressure at drain pipe ng mga condenser ay sinusukat gamit ang mercury double-glass U-shaped differential. pressure gauge na naka-install sa isang antas sa ibaba ng mga punto ng pagsukat ng presyon. Ang mga linya ng salpok mula sa pressure at drain pipe ng mga condenser ay dapat punuin ng tubig.
Ang hydraulic resistance (mm water column) ng condenser ay tinutukoy ng formula
Nasaan ang pagkakaiba na sinusukat ng aparato (nababagay para sa temperatura ng haligi ng mercury), mm Hg.
Kapag sinusukat ang hydraulic resistance, ang daloy ng cooling water sa condenser ay tinutukoy din upang payagan ang paghahambing sa hydraulic resistance ayon sa Standard na katangian.
3.6. Pagpapalamig ng daloy ng tubig
Ang daloy ng paglamig ng tubig sa condenser ay tinutukoy ng balanse ng init kapasitor o direktang pagsukat na may mga segment na diaphragm na naka-install sa mga linya ng supply ng tubig sa presyon. Ang daloy ng paglamig ng tubig (m/h) batay sa thermal balance ng condenser ay tinutukoy ng formula
Nasaan ang pagkakaiba sa nilalaman ng init ng singaw ng tambutso at condensate, kcal/kg;
Kapasidad ng init ng tubig na nagpapalamig, kcal/kg·°C, katumbas ng 1;
Densidad ng tubig, kg/m, katumbas ng 1.
Kapag iginuhit ang Standard Characteristics, ito ay kinuha na 535 o 550 kcal/kg, depende sa operating mode ng turbine.
3.7. Densidad ng hangin ng vacuum system
Ang air density ng vacuum system ay kinokontrol ng dami ng hangin sa tambutso ng steam jet ejector.
4. PAGTATAYA NG PAGBABA NG KAPANGYARIHAN NG ISANG TURBINE PLANT SA PANAHON NG OPERASYON NA MAY NABAWASAN NA VACUUM Kmpara SA STANDARD VACUUM
Ang paglihis ng presyon sa condenser ng isang steam turbine mula sa standard one ay humahantong, para sa isang naibigay na pagkonsumo ng init sa turbine unit, sa isang pagbawas sa kapangyarihan na binuo ng turbine.
Ang pagbabago sa kapangyarihan kapag ang absolute pressure sa turbine condenser ay naiiba sa karaniwang halaga nito ay natutukoy mula sa mga eksperimento na nakuhang mga curve ng pagwawasto. Ang mga graph ng pagwawasto na kasama sa Mga Pagtutukoy ng Capacitor na ito ay nagpapakita ng pagbabago sa kapangyarihan para sa iba't ibang kahulugan rate ng daloy ng singaw sa low pressure turbine. Para sa isang ibinigay na mode ng yunit ng turbine, ang halaga ng pagbabago sa kapangyarihan kapag ang presyon sa condenser ay nagbabago mula sa hanggang ay tinutukoy mula sa kaukulang kurba.
Ang halaga ng pagbabago sa kapangyarihan ay nagsisilbing batayan para sa pagtukoy ng labis ng tiyak na pagkonsumo ng init o tiyak na pagkonsumo ng gasolina na itinatag sa isang naibigay na pagkarga para sa turbine.
Para sa mga turbine na T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 at PT-80/100-130/13 LMZ, ang rate ng daloy ng singaw sa ChND para sa pagtukoy ng kulang na produksyon ng turbine power dahil sa pagtaas ng presyon sa condenser ay maaaring kunin katumbas ng rate ng daloy ng singaw sa kapasitor.
I. NORMATIVE NA KATANGIAN NG CONDENSER K2-3000-2 TURBINES T-50-130 TMZ
1. Teknikal na data ng kapasitor
Lugar sa ibabaw ng paglamig:
walang built-in na sinag | |
diameter ng tubo: | |
panlabas | |
panloob | |
Bilang ng mga tubo | |
Bilang ng mga stroke ng tubig | |
Bilang ng mga thread | |
Air removal device - dalawang steam jet ejectors EP-3-2 |
- sa condensation mode - ayon sa presyon ng singaw sa pagpili ng IV:
2.3. Ang pagkakaiba sa nilalaman ng init ng singaw ng tambutso at condensate () ay kinukuha bilang mga sumusunod:
Larawan I-1. Pag-asa ng presyon ng temperatura sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
7000 m/h; =3000 m
Larawan I-2. Pag-asa ng presyon ng temperatura sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
5000 m/h; =3000 m
Larawan I-3. Pag-asa ng presyon ng temperatura sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
3500 m/h; =3000 m
Larawan I-4. Pag-asa ng ganap na presyon sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
7000 m/h; =3000 m
Larawan I-5. Pag-asa ng ganap na presyon sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
5000 m/h; =3000 m
Larawan I-6. Pag-asa ng ganap na presyon sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
3500 m/h; =3000 m
Larawan I-7. Pag-asa ng presyon ng temperatura sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
7000 m/h; =2555 m
Larawan I-8. Pag-asa ng presyon ng temperatura sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
5000 m/h; =2555 m
Larawan I-9. Pag-asa ng presyon ng temperatura sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
3500 m/h; =2555 m
Larawan I-10. Pag-asa ng ganap na presyon sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
7000 m/h; =2555 m
Larawan I-11. Pag-asa ng ganap na presyon sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
5000 m/h; =2555 m
Larawan I-12. Pag-asa ng ganap na presyon sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
3500 m/h; =2555 m
Larawan I-13. Pag-asa ng haydroliko na pagtutol sa paglamig ng daloy ng tubig sa condenser:
1 - buong ibabaw ng kapasitor; 2 - na hindi pinagana ang built-in na beam
Larawan I-14. Pagwawasto sa kapangyarihan ng T-50-130 TMZ turbine para sa paglihis ng presyon ng singaw sa condenser (ayon sa "Mga tipikal na katangian ng enerhiya ng T-50-130 TMZ turbine unit." M.: SPO Soyuztekhenergo, 1979)
Fig.l-15. Ang pag-asa ng daloy ng singaw sa pamamagitan ng T-50-130 TMZ turbine sa sariwang daloy ng singaw at presyon sa itaas na seleksyon ng pag-init (na may dalawang yugto ng pag-init ng tubig sa network) at presyon sa mas mababang pagpili ng pag-init (na may isang yugto ng pag-init ng tubig sa network ):
a - daloy ng singaw sa ika-21 yugto; b - daloy ng singaw sa ika-23 yugto
II. NORMATIVE CHARACTERISTICS NG CONDENSER 60KTSS TURBINE PT-60-130/13 LMZ
1. Teknikal na datos
Kabuuang lugar ng paglamig sa ibabaw | |
Nominal na daloy ng singaw sa condenser | |
Tinatayang dami ng nagpapalamig na tubig | |
Aktibong haba ng mga condenser tubes diameter ng tubo: | |
panlabas | |
panloob | |
Bilang ng mga tubo | |
Bilang ng mga stroke ng tubig | |
Bilang ng mga thread |
Air removal device - dalawang steam jet ejectors EP-3-700
2. Mga tagubilin para sa pagtukoy ng ilang mga parameter ng condensing unit
2.1. Ang presyon ng singaw ng tambutso sa condenser ay tinutukoy bilang ang average na halaga ng dalawang sukat.
Ang lokasyon ng mga punto ng pagsukat ng presyon ng singaw sa condenser neck ay ipinapakita sa diagram. Ang mga punto ng pagsukat ng presyon ay matatagpuan sa isang pahalang na eroplano na dumadaan sa 1 m sa itaas ng eroplano ng koneksyon ng condenser na may tubo ng adaptor.
2.2. Tukuyin ang daloy ng singaw sa condenser:
- sa condensation mode - sa pamamagitan ng presyon ng singaw sa pagpili ng V;
- sa heating mode - alinsunod sa mga tagubilin sa Seksyon 3.
2.3. Ang pagkakaiba sa nilalaman ng init ng singaw ng tambutso at condensate () ay kinukuha bilang mga sumusunod:
- para sa condensation mode 535 kcal/kg;
- para sa heating mode 550 kcal/kg.
Fig.II-1. Pag-asa ng presyon ng temperatura sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
Fig.II-2. Pag-asa ng presyon ng temperatura sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
Fig.II-3. Pag-asa ng presyon ng temperatura sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
Fig.II-4. Pag-asa ng ganap na presyon sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
Fig.II-5. Pag-asa ng ganap na presyon sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig:
Fig.II-6. Pag-asa ng ganap na presyon sa daloy ng singaw sa pampalapot at temperatura ng paglamig ng tubig.