Mga katangian ng pagpapatakbo pt 80 130. Sa pagpapatakbo ng isang steam turbine

• Tutorial

Paunang salita sa unang bahagi

Ang pagmomodelo ng mga steam turbine ay isang pang-araw-araw na gawain para sa daan-daang tao sa ating bansa. Sa halip na isang salita modelo ito ay karaniwang sabihin katangian ng daloy. Ang mga katangian ng daloy ng mga steam turbine ay ginagamit upang malutas ang mga problema tulad ng pagkalkula ng tiyak na pagkonsumo ng katumbas na gasolina para sa kuryente at init na ginawa ng mga thermal power plant; pag-optimize ng operasyon ng CHP; pagpaplano at pagpapanatili ng mga CHP mode.

Binuo ko bagong katangian ng pagkonsumo steam turbine — linearized flow na katangian ng isang steam turbine. Ang nabuong katangian ng daloy ay maginhawa at epektibo sa paglutas ng mga problemang ito. Gayunpaman, sa ngayon ito ay inilarawan sa dalawang siyentipikong gawa lamang:

1. Pag-optimize ng pagpapatakbo ng mga thermal power plant sa mga kondisyon ng pakyawan na merkado ng kuryente at kapasidad sa Russia;
2. Mga pamamaraan ng pagkalkula para sa pagtukoy ng tiyak na pagkonsumo ng katumbas na gasolina mula sa mga thermal power plant para sa ibinibigay na elektrikal at thermal energy sa pinagsamang generation mode.

At ngayon sa aking blog gusto kong:

• una, sa isang simple at naa-access na wika, sagutin ang mga pangunahing tanong tungkol sa bagong katangian ng daloy (tingnan ang Linearized flow na katangian ng isang steam turbine. Bahagi 1. Mga pangunahing tanong);
• pangalawa, magbigay ng isang halimbawa ng pagbuo ng isang bagong katangian ng daloy, na makakatulong upang maunawaan ang parehong paraan ng pagtatayo at ang mga katangian ng katangian (tingnan sa ibaba);
• pangatlo, upang pabulaanan ang dalawang kilalang pahayag tungkol sa mga operating mode ng steam turbine (tingnan ang Linearized flow na katangian ng steam turbine. Part 3. Debunking myths about the operation of a steam turbine).

1. Paunang datos

Ang paunang data para sa pagbuo ng isang linearized na katangian ng daloy ay maaaring

1. aktwal na mga halaga ng kuryente Q 0 , N, Q p, Q t na sinusukat sa panahon ng pagpapatakbo ng steam turbine,
2. nomograms q t gross mula sa regulasyon at teknikal na dokumentasyon.

Syempre, actual madalian na mga halaga Ang Q 0 , N, Q p, Q t ay mainam na paunang data. Ang pagkolekta ng naturang data ay labor intensive.

Sa mga kaso kung saan ang mga aktwal na halaga ng Q 0 , N, Q p, Q t ay hindi magagamit, maaaring iproseso ang mga nomograms q t gross. Ang mga ito, naman, ay nakuha batay sa mga sukat. Magbasa pa tungkol sa pagsubok ng turbine sa V.M. atbp. Mga pamamaraan para sa pag-optimize ng mga mode ng power system.

2. Algorithm para sa pagbuo ng isang linearized na katangian ng daloy

Ang algorithm ng konstruksiyon ay binubuo ng tatlong hakbang.

1. Pagsasalin ng mga nomogram o mga resulta ng pagsukat sa anyong tabular.
2. Linearization ng daloy na katangian ng isang steam turbine.
3. Pagpapasiya ng mga hangganan ng hanay ng kontrol ng pagpapatakbo ng steam turbine.

Kapag nagtatrabaho sa nomograms q t gross, ang unang hakbang ay isinasagawa nang mabilis. Ang ganitong uri ng trabaho ay tinatawag digitalization(pagdi-digitize). Ang pag-digitize ng 9 na nomograms para sa kasalukuyang halimbawa ay tumagal ng humigit-kumulang 40 minuto.

Ang pangalawa at pangatlong hakbang ay nangangailangan ng paggamit ng mga mathematical na pakete. Gustung-gusto ko at ginagamit ko ang MATLAB sa loob ng maraming taon. Ang aking halimbawa ng pagbuo ng isang linearized na katangian ng daloy ay ginawa nang eksakto dito. Maaaring ma-download ang halimbawa mula sa link, tumakbo at malayang maunawaan ang paraan ng pagbuo ng isang linearized na katangian ng daloy.

Ang katangian ng daloy para sa turbine na isinasaalang-alang ay na-plot para sa mga sumusunod na nakapirming halaga ng mga parameter ng mode:

• single-stage operating mode,
• medium pressure steam pressure = 13 kgf/cm2,
• presyon ng singaw mababang presyon= 1 kgf/cm2.

1) Mga nomogram ng partikular na pagkonsumo q t gross para sa pagbuo ng kuryente (ang may markang pulang tuldok ay na-digitize at inililipat sa talahanayan):

• PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.

2) Resulta ng digitization(bawat csv file ay may kaukulang png file):

• PT-80_Qm_eq_0.csv,
• PT-80_Qm_eq_100.csv,
• PT-80_Qm_eq_120.csv,
• PT-80_Qm_eq_140.csv,
• PT-80_Qm_eq_150.csv,
• PT-80_Qm_eq_20.csv,
• PT-80_Qm_eq_40.csv,
• PT-80_Qm_eq_60.csv,
• PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) script ng MATLAB may mga kalkulasyon at graphing:

• PT_80_linear_characteristic_curve.m

4) Ang resulta ng pag-digitize ng mga nomogram at ang resulta ng pagbuo ng isang linearized na katangian ng daloy sa tabular form:

• PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Hakbang 1. Pagsasalin ng mga nomogram o mga resulta ng pagsukat sa anyong tabular

1. Pagproseso ng paunang data

Ang paunang data para sa aming halimbawa ay mga nomograms q t gross.

Upang ma-convert ang maraming nomogram sa digital form, kailangan ang isang espesyal na tool. Ginamit ko ang web application nang maraming beses para sa mga layuning ito. Ang application ay simple at maginhawa, ngunit walang sapat na kakayahang umangkop upang i-automate ang proseso. Ang ilan sa mga gawain ay kailangang gawin nang manu-mano.

Sa hakbang na ito, mahalagang i-digitize ang mga extreme point ng nomograms, na nagtatakda ng mga hangganan ng control range ng steam turbine.

Ang gawain ay binubuo ng pagmamarka ng mga punto ng katangian ng daloy sa bawat png file gamit ang application, pag-download ng resultang csv at pagkolekta ng lahat ng data sa isang talahanayan. Ang resulta ng digitization ay matatagpuan sa file na PT-80-linear-characteristic-curve.xlsx, sheet na "PT-80", talahanayan na "Initial data".

2. Pagbabago ng mga yunit ng pagsukat sa mga yunit ng kapangyarihan

$$display$$\begin(equation) Q_0 = \frac (q_T \cdot N) (1000) + Q_P + Q_T \qquad (1) \end(equation)$$display$$

at bawasan ang lahat ng mga paunang halaga sa MW. Ang mga kalkulasyon ay isinasagawa gamit ang MS Excel.

Ang resultang talahanayan na "Paunang data (mga yunit ng kapangyarihan)" ay ang resulta ng unang hakbang ng algorithm.

Hakbang 2. Linearization ng katangian ng daloy ng steam turbine

1. Sinusuri ang pagpapatakbo ng MATLAB

Sa hakbang na ito kailangan mong i-install at buksan ang bersyon ng MATLAB na hindi bababa sa 7.3 (ito lumang bersyon, kasalukuyang 8.0). Sa MATLAB, buksan ang file na PT_80_linear_characteristic_curve.m, patakbuhin ito at tiyaking gumagana ito. Ang lahat ay gumagana nang tama, kung pagkatapos patakbuhin ang script sa command line na nakikita mo susunod na mensahe:

Ang mga value ay binasa mula sa file na PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx para sa 1 segundo Coefficients: a(N) = 2.317, a(Qп) = 0.621, a(Qт) = 0.255, a0 = 33.874 Average na error = 0.006, (%) ng control range boundary point = 37

Kung mayroon kang anumang mga error, alamin kung paano ayusin ang mga ito sa iyong sarili.

2. Pagkalkula

Ang lahat ng mga kalkulasyon ay ipinatupad sa file na PT_80_linear_characteristic_curve.m. Tingnan natin ito sa mga bahagi.

1) Tukuyin ang pangalan ng source file, sheet, hanay ng mga cell na naglalaman ng talahanayang "Paunang data (mga yunit ng kapangyarihan)" na nakuha sa nakaraang hakbang.

XLSFileName = "PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx"; XLSSheetName = "PT-80"; XLSRange = "F3:I334";

2) Kinakalkula namin ang paunang data sa MATLAB.

sourceData = xlsread(XLSFileName, XLSSheetName, XLSRange); N = sourceData(:,1); Qm = sourceData(:,2); Ql = sourceData(:,3); Q0 = sourceData(:,4); fprintf("Mga value na nabasa mula sa file %s sa %1.0f sec\n", XLSFileName, toc);

Ginagamit namin ang variable na Qm para sa average na presyon ng daloy ng singaw Q p, index m mula sa gitna- karaniwan; katulad na ginagamit namin ang variable na Ql para sa mababang presyon ng daloy ng singaw Qn, index l mula sa mababa- maikli.

3) Tukuyin natin ang mga coefficient α i .

Tandaan natin pangkalahatang pormula katangian ng daloy

$$display$$\begin(equation) Q_0 = f(N, Q_P, Q_T) \qquad (2) \end(equation)$$display$$

at ipahiwatig ang mga independiyenteng (x_digit) at umaasa (y_digit) na mga variable.

x_digit = ; % kuryente N, industrial steam Qп, district heating steam Qт, unit vector y_digit = Q0; % live na pagkonsumo ng singaw Q0

Kung hindi mo maintindihan kung bakit mayroong unit vector (huling column) sa x_digit matrix, pagkatapos ay basahin ang mga materyales sa linear regression. Sa paksa ng pagsusuri ng regression, inirerekumenda ko ang aklat na Draper N., Smith H. Inilapat na pagsusuri ng regression. New York: Wiley, In press, 1981. 693 p. (magagamit sa Russian).

Equation ng linearized flow na katangian ng isang steam turbine

$$display$$\begin(equation) Q_0 = \alpha_N \cdot N + \alpha_P \cdot Q_P + \alpha_T \cdot Q_T + \alpha_0 \qquad (3) \end(equation)$$display$$

ay isang multiple linear regression model. Ating tutukuyin ang mga coefficient α i gamit "malaking pakinabang ng sibilisasyon"— paraan ng least squares. Hiwalay, napapansin ko na ang paraan ng least squares ay binuo ni Gauss noong 1795.

Sa MATLAB ito ay ginagawa sa isang linya.

A = regress(y_digit, x_digit); fprintf("Mga Coefficient: a(N) = %4.3f, a(Qп) = %4.3f, a(Qт) = %4.3f, a0 = %4.3f\n",... A);

Ang Variable A ay naglalaman ng mga kinakailangang coefficient (tingnan ang mensahe sa command line ng MATLAB).

Kaya, ang resultang linearized flow na katangian ng PT-80 steam turbine ay may anyo

$$display$$\begin(equation) Q_0 = 2.317 \cdot N + 0.621 \cdot Q_P + 0.255 \cdot Q_T + 33.874 \qquad (4) \end(equation)$$display$$

4) Tantyahin natin ang error sa linearization ng nagresultang katangian ng daloy.

y_model = x_digit * A; err = abs(y_model - y_digit) ./ y_digit; fprintf("Mean error = %1.3f, (%4.2f%%)\n\n", mean(err), mean(err)*100);

Ang error sa linearization ay 0.57%(tingnan ang mensahe sa MATLAB command line).

Upang masuri ang kadalian ng paggamit ng linearized flow na katangian ng isang steam turbine, lutasin natin ang problema sa pagkalkula ng daloy ng singaw. mataas na presyon Q 0 sa kilalang halaga naglo-load ng N, Q p, Q t.

Hayaan ang N = 82.3 MW, Q p = 55.5 MW, Q t = 62.4 MW, pagkatapos

$$display$$\begin(equation) Q_0 = 2.317 \cdot 82.3 + 0.621 \cdot 55.5 + 0.255 \cdot 62.4 + 33.874 = 274.9 \qquad (5) \end(equation)$$ display$$

Ipaalala ko sa iyo na ang average na error sa pagkalkula ay 0.57%.

Bumalik tayo sa tanong: bakit ang linearized flow na katangian ng isang steam turbine sa panimula ay mas maginhawa kaysa sa mga nomogram ng tiyak na pagkonsumo q t gross para sa pagbuo ng kuryente? Upang maunawaan ang pangunahing pagkakaiba sa pagsasanay, lutasin ang dalawang problema.

1. Kalkulahin ang halaga ng Q 0 sa tinukoy na katumpakan gamit ang mga nomogram at iyong mga mata.
2. I-automate ang proseso ng pagkalkula ng Q 0 gamit ang mga nomogram.

Malinaw na sa unang problema, ang pagtukoy sa mga halaga ng q t gross sa pamamagitan ng mata ay puno ng mga malalaking pagkakamali.

Ang pangalawang gawain ay mahirap i-automate. kasi ang mga halaga ng q t gross ay nonlinear, pagkatapos para sa naturang automation ang bilang ng mga digitized na puntos ay sampu-sampung beses na mas malaki kaysa sa kasalukuyang halimbawa. Ang pag-digitize lamang ay hindi sapat, kinakailangan din na ipatupad ang algorithm interpolation(paghahanap ng mga halaga sa pagitan ng mga puntos) non-linear na kabuuang halaga.

Hakbang 3. Pagtukoy sa mga hangganan ng control range ng steam turbine

1. Mga Pagkalkula

Upang kalkulahin ang hanay ng pagsasaayos ay gagamit kami ng isa pa "isang pagpapala ng sibilisasyon"— convex hull method, convex hull.

Sa MATLAB ito ay ginagawa tulad ng sumusunod.

indexCH = convhull(N, Qm, Ql, "pasimplehin", totoo); index = unique(indexCH); regRange = ; regRangeQ0 = * A; fprintf("Bilang ng control range boundary point = %d\n\n", laki(index,1));

Ang convhull() na paraan ay tumutukoy limitahan ang mga punto ng hanay ng pagsasaayos, na tinukoy ng mga halaga ng mga variable N, Qm, Ql. Ang indexCH variable ay naglalaman ng mga vertices ng triangles na binuo gamit ang Delaunay triangulation. Ang variable ng regRange ay naglalaman ng mga hangganan ng mga punto ng pagsasaayos; variable regRangeQ0 - mataas na presyon ng mga rate ng daloy ng singaw para sa mga boundary point ng control range.

Ang resulta ng mga kalkulasyon ay matatagpuan sa file na PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, sheet na "PT-80-result", talahanayan na "Mga limitasyon ng hanay ng pagsasaayos".

Nagawa na ang linearized flow na katangian. Ito ay kumakatawan sa isang formula at 37 puntos na tumutukoy sa mga hangganan (sobre) ng hanay ng pagsasaayos sa kaukulang talahanayan.

2. Suriin

Kapag awtomatiko ang mga proseso ng pagkalkula ng Q 0, kinakailangang suriin kung ang isang tiyak na punto na may mga halagang N, Q p, Q t ay nasa loob ng saklaw ng pagsasaayos o sa labas nito (ang mode ay hindi magagawa sa teknikal). Sa MATLAB ito ay maaaring gawin bilang mga sumusunod.

Itinakda namin ang mga halaga N, Q p, Q t na gusto naming suriin.

n = 75; qm = 120; ql = 50;

Suriin natin.

in1 = inpolygon(n, qm, regRange(:,1),regRange(:,2)); in2 = inpolygon(qm, ql, regRange(:,2),regRange(:,3)); sa = in1 && in2; kung sa fprintf("Point N = %3.2f MW, Qp = %3.2f MW, Qt = %3.2f MW ay nasa loob ng control range\n", n, qm, ql); else fprintf("Point N = %3.2f MW, Qp = %3.2f MW, Qt = %3.2f MW ay nasa labas ng control range (teknikal na hindi maabot)\n", n, qm, ql); wakas

Ang pagsusuri ay isinasagawa sa dalawang hakbang:

• ang variable in1 ay nagpapakita kung ang mga halaga ng N, Q p ay nahulog sa loob ng projection ng shell sa N, Q p axis;
• katulad nito, ang variable in2 ay nagpapakita kung ang mga halaga ng Q p, Q t ay nahulog sa loob ng projection ng shell sa Q p, Q t axes.

Kung ang parehong mga variable ay katumbas ng 1 (totoo), kung gayon ang nais na punto ay nasa loob ng shell, na tumutukoy sa hanay ng kontrol ng steam turbine.

Ilustrasyon ng nagresultang linearized na katangian ng daloy ng steam turbine

Karamihan "mapagbigay na benepisyo ng sibilisasyon" kailangan naming ilarawan ang mga resulta ng pagkalkula.

Una sa lahat, dapat nating sabihin na ang espasyo kung saan tayo nagtatayo ng mga graph, ibig sabihin, ang puwang na may mga axes x - N, y - Q t, z - Q 0, w - Q p, ay tinatawag espasyo ng rehimen(tingnan ang Pag-optimize ng pagpapatakbo ng mga thermal power plant sa mga kondisyon ng pakyawan na merkado ng kuryente at kapasidad sa Russia

). Ang bawat punto sa puwang na ito ay tumutukoy sa isang tiyak na mode ng pagpapatakbo ng steam turbine. Ang mode ay maaaring

• teknikal na magagawa kung ang punto ay nasa loob ng shell na tumutukoy sa hanay ng pagsasaayos,
• teknikal na hindi magagawa kung ang punto ay nasa labas ng shell na ito.

Kung pinag-uusapan natin ang condensation mode ng pagpapatakbo ng steam turbine (Q p = 0, Q t = 0), kung gayon linearized na katangian ng daloy kumakatawan tuwid na segment. Kung pinag-uusapan natin ang tungkol sa isang T-type na turbine, kung gayon ang linearized na katangian ng daloy ay flat polygon sa three-dimensional na mode space na may mga axes x – N, y – Q t, z – Q 0, na madaling makita. Para sa isang PT-type na turbine, ang visualization ay ang pinaka-kumplikado, dahil ang linearized flow na katangian ng naturang turbine ay kumakatawan flat polygon sa four-dimensional na espasyo(para sa mga paliwanag at halimbawa, tingnan ang Pag-optimize sa pagpapatakbo ng mga thermal power plant sa mga kondisyon ng Russian wholesale electricity and capacity market, seksyon Linearization ng mga katangian ng daloy ng turbine).

1. Ilustrasyon ng nakuhang linearized flow na katangian ng isang steam turbine

Buuin natin ang mga halaga ng talahanayan na "Paunang data (mga yunit ng kapangyarihan)" sa espasyo ng rehimen.

kanin. 3. Mga paunang punto ng katangian ng daloy sa espasyo ng rehimen na may mga axes x – N, y – Q t, z – Q 0

Dahil hindi kami makabuo ng isang pag-asa sa apat na dimensyon na espasyo, hindi pa namin naabot ang ganoong benepisyo ng sibilisasyon, nagpapatakbo kami sa mga halaga ng Q n tulad ng sumusunod: hindi namin sila kasama (Larawan 3), ayusin ang mga ito (Fig. 4) (tingnan ang code para sa pagbuo ng mga graph sa MATLAB).

Ayusin natin ang halaga ng Q p = 40 MW at buuin ang mga panimulang punto at ang linearized na katangian ng daloy.

kanin. 4. Mga paunang punto ng katangian ng daloy (mga asul na punto), katangian ng linearized na daloy (berdeng flat polygon)

Bumalik tayo sa formula na nakuha natin para sa linearized na katangian ng daloy (4). Kung ayusin natin ang Q p = 40 MW MW, magiging ganito ang formula

$$display$$\begin(equation) Q_0 = 2.317 \cdot N + 0.255 \cdot Q_T + 58.714 \qquad (6) \end(equation)$$display$$

Tinutukoy ng modelong ito ang isang flat polygon sa three-dimensional space na may mga axes x - N, y - Q t, z - Q 0 sa pamamagitan ng pagkakatulad sa isang T-type turbine (na nakikita natin sa Fig. 4).

Maraming taon na ang nakalilipas, nang ang mga nomogram para sa q t gross ay binuo, isang pangunahing pagkakamali ang nagawa sa yugto ng pagsusuri sa paunang data. Sa halip na gumamit ng paraan ng least squares at bumuo ng linearized flow na katangian ng steam turbine, sa hindi malamang dahilan, ginawa ang primitive na pagkalkula:

$$display$$\begin(equation) Q_0(N) = Q_e = Q_0 - Q_T - Q_P \qquad (7) \end(equation)$$display$$

Ibinawas namin ang pagkonsumo ng singaw Q t, Q p mula sa high-pressure na pagkonsumo ng singaw Q 0 at iniugnay ang nagresultang pagkakaiba Q 0 (N) = Q e sa pagbuo ng kuryente. Ang resultang halaga Q 0 (N) = Q e ay hinati sa N at na-convert sa kcal/kWh, na nakuha ang tiyak na pagkonsumo q t gross. Ang pagkalkula na ito ay hindi sumusunod sa mga batas ng thermodynamics.

Dear readers, baka ikaw ang nakakaalam hindi alam na dahilan? Ibahagi ito!

2. Ilustrasyon ng hanay ng pagsasaayos ng isang steam turbine

Tingnan natin ang shell ng hanay ng pagsasaayos sa espasyo ng rehimen. Ang mga panimulang punto para sa pagtatayo nito ay ipinakita sa Fig. 5. Ito ang parehong mga punto na nakikita natin sa Fig. 3, gayunpaman, ang parameter na Q 0 ay hindi kasama ngayon.

kanin. 5. Mga paunang punto ng katangian ng daloy sa espasyo ng rehimen na may mga axes x – N, y – Q p, z – Q t

Maraming puntos sa Fig. 5 ay matambok. Gamit ang function na convexhull(), natukoy namin ang mga punto na tumutukoy sa panlabas na shell ng set na ito.

Delaunay triangulation(isang hanay ng mga konektadong tatsulok) ay nagbibigay-daan sa amin na buuin ang control range na sobre. Ang mga vertices ng mga triangles ay ang mga halaga ng hangganan ng control range ng PT-80 steam turbine na aming isinasaalang-alang.

kanin. 6. Shell ng hanay ng pagsasaayos, na kinakatawan ng maraming tatsulok

Nang suriin namin ang isang tiyak na punto para sa pagbagsak sa loob ng hanay ng pagsasaayos, sinuri namin kung ang puntong ito ay nasa loob o labas ng nagreresultang shell.

Ang lahat ng mga graph na ipinakita sa itaas ay ginawa gamit ang MATLAB (tingnan ang PT_80_linear_characteristic_curve.m).

Nangangako na mga problema na nauugnay sa pagsusuri ng pagpapatakbo ng steam turbine gamit ang mga linearized na katangian ng daloy

Kung ikaw ay gumagawa ng isang diploma o disertasyon, maaari akong mag-alok sa iyo ng ilang mga gawain, ang siyentipikong bagong bagay na madali mong mapatunayan sa buong mundo. Bilang karagdagan, gagawa ka ng mahusay at kapaki-pakinabang na gawain.

Problema 1

Ipakita kung paano nagbabago ang flat polygon kapag nagbabago ang low-pressure vapor pressure na Qt.

Problema 2

Ipakita kung paano nagbabago ang isang flat polygon kapag nagbabago ang presyon sa condenser.

Suliranin 3

Suriin kung ang mga coefficient ng linearized na katangian ng daloy ay maaaring katawanin bilang mga function ng karagdagang mga parameter ng mode, katulad:

$$display$$\begin(equation) \alpha_N = f(p_(0),...); \\ \alpha_P = f(p_(P),...); \\ \alpha_T = f(p_(T),...); \\ \alpha_0 = f(p_(2),...). \end(equation)$$display$$

Dito ang p 0 ay ang high pressure steam pressure, ang p p ay ang medium pressure na steam pressure, ang p t ay ang low pressure steam pressure, ang p 2 ay ang exhaust steam pressure sa condenser, lahat ng unit ay kgf/cm2.

Pangatwiranan ang resulta.

Mga link

Chuchueva I.A., Inkina N.E. Pag-optimize ng pagpapatakbo ng mga thermal power plant sa mga kondisyon ng wholesale na kuryente at power market sa Russia // Agham at edukasyon: siyentipikong publikasyon ng MSTU im. N.E. Bauman. 2015. Bilang 8. P. 195-238.

• Seksyon 1. Makabuluhang pagbabalangkas ng problema sa pag-optimize ng pagpapatakbo ng mga thermal power plant sa Russia
• Seksyon 2. Linearization ng mga katangian ng daloy ng turbine

Magdagdag ng mga tag

Cogeneration steam turbine PT-80/100-130/13 ng Leningradsky Turbine Manufacturing Association halamang metal"(NOG LMZ) na may pang-industriya at heating steam extraction na may nominal na kapangyarihan na 80 MW, maximum na 100 MW na may paunang steam pressure na 12.8 MPa ay inilaan para sa direktang pagmamaneho ng TVF-120-2 electric generator na may dalas ng pag-ikot na 50 Hz at supply ng init para sa mga pangangailangan ng produksyon at pag-init.

Kapag nag-order ng turbine, pati na rin sa iba pang dokumentasyon, kung saan dapat itong italagang "Steam turbine 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80".

Ang turbine PT-80/100-130/13 ay nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST 3618-85, GOST 24278-85 at GOST 26948-86.

Ang turbine ay may mga sumusunod na adjustable steam extraction: produksyon na may absolute pressure (1.275±0.29) MPa at dalawang heating extraction: upper na may absolute pressure sa hanay na 0.049-0.245 MPa at mas mababa na may pressure sa range na 0.029-0.098 MPa.

Ang heating bleed pressure ay kinokontrol gamit ang isang control diaphragm na naka-install sa upper heating bleed chamber. Ang regulated pressure sa mga heating outlet ay pinananatili: sa upper outlet - kapag ang parehong heating outlet ay naka-on, sa lower outlet - kapag ang isang lower heating outlet ay naka-on. Ang tubig sa network ay ipinapasa sa pamamagitan ng mga network heater ng mas mababa at itaas na mga yugto ng pag-init nang sunud-sunod at sa parehong dami. Ang daloy ng tubig na dumadaan sa mga network heater ay kinokontrol.

Mga nominal na halaga ng pangunahing mga parameter ng turbine PT-80/100-130/13

Parameter	PT-8O/100-130/13
1. Kapangyarihan, MW
nominal	80
maximum	100
2. Mga inisyal na parameter ng singaw:
presyon, MPa	12.8
temperatura. °C	555
284 (78.88)
4. Pagkonsumo ng kinuhang singaw para sa produksyon. pangangailangan, t/h
nominal	185
maximum	300
5. Presyon ng pagkuha ng produksyon, MPa	1.28
6. Pinakamataas na sariwang pagkonsumo ng singaw, t/h	470
7. Mga limitasyon para sa mga pagbabago sa presyon ng singaw sa regulated heating steam extraction, MPa
sa itaas	0.049-0.245
sa ibaba	0.029-0.098
8. Temperatura ng tubig, °C
masustansya	249
paglamig	20
9. Pagkonsumo ng tubig sa paglamig, t/h	8000
10. Steam pressure sa condenser, kPa	2.84

Sa nominal na mga parameter ng sariwang singaw, cooling water flow rate na 8000 m3/h, cooling water temperature na 20 °C, ganap na naka-on ang regeneration, ang halaga ng condensate na pinainit sa HPH ay katumbas ng 100% ng steam flow rate sa turbine , kapag ang yunit ng turbine ay gumagana sa isang deaerator na 0.59 MPa, na may sunud-sunod na pag-init ng tubig sa network, na may ganap na paggamit ng turbine throughput at minimal na pagpasa ng singaw sa condenser, ang mga sumusunod na halaga ng pag-alis ay maaaring kunin:

— mga nominal na halaga ng mga regulated extraction sa lakas na 80 MW;

— pagpili ng produksyon — 185 t/h sa isang ganap na presyon ng 1.275 MPa;

- kabuuang heating extraction - 285 GJ/h (132 t/h) sa absolute pressures: sa upper extraction - 0.088 MPa at sa lower extraction - 0.034 MPa;

— ang maximum na halaga ng pagkuha ng produksyon sa isang absolute pressure sa extraction chamber na 1.275 MPa ay 300 t/h. Sa halagang ito ng pagkuha ng produksyon at ang kawalan ng mga pagkuha ng pag-init, ang kapangyarihan ng turbine ay -70 MW. Sa may rate na kapangyarihan na 80 MW at walang heating extraction, ang maximum production extraction ay magiging -250 t/h;

— ang maximum na kabuuang halaga ng heating extraction ay 420 GJ/h (200 t/h); na may ganitong dami ng heating extraction at ang kawalan ng production extraction, ang turbine power ay humigit-kumulang 75 MW; na may rated power na 80 MW at walang production extraction, ang maximum heating extraction ay magiging mga 250 GJ/h (-120 t/h).

— ang pinakamataas na kapangyarihan ng turbine na may mga pagbunot ng produksyon at pag-init na naka-off, na may rate ng daloy ng cooling na tubig na 8000 m3/h sa temperatura na 20 °C, at ganap na naka-on ang pagbabagong-buhay, ay magiging 80 MW. Ang pinakamataas na kapangyarihan ng turbine ay 100 MW. na nakuha sa ilang mga kumbinasyon ng produksyon at pag-init ng mga extraction ay depende sa magnitude ng mga extraction at natutukoy ng diaphragm ng mga mode.

Posibleng patakbuhin ang turbine unit sa pamamagitan ng pagpasa ng make-up at network ng tubig sa pamamagitan ng built-in na bundle

Kapag ang condenser ay pinalamig ng tubig sa network, ang turbine ay maaaring gumana ayon sa thermal schedule. Ang maximum na thermal power ng built-in na beam ay -130 GJ/h habang pinapanatili ang temperatura sa bahagi ng tambutso na hindi mas mataas sa 80 °C.

Pinayagan mahabang trabaho mga turbine na may na-rate na kapangyarihan na may mga sumusunod na paglihis ng pangunahing mga parameter mula sa nominal:

• na may sabay na pagbabago sa anumang kumbinasyon ng mga paunang parameter ng sariwang singaw - presyon mula 12.25 hanggang 13.23 MPa at temperatura mula 545 hanggang 560 ° C; sa kasong ito, ang temperatura ng cooling water ay hindi dapat mas mataas sa 20 °C;
• kapag ang temperatura ng cooling water sa pasukan sa condenser ay tumaas sa 33 ° C at ang cooling water flow rate ay 8000 m3/h, kung ang mga paunang parameter ng sariwang singaw ay hindi mas mababa kaysa sa nominal;
• habang sabay na binabawasan ang produksyon at pagpainit ng mga halaga ng pagkuha ng singaw sa zero.
• kapag ang sariwang presyon ng singaw ay tumaas sa 13.72 MPa at ang temperatura sa 565 °C, ang turbine ay pinahihintulutang gumana nang hindi hihigit sa kalahating oras, at ang kabuuang tagal ng operasyon ng turbine sa mga parameter na ito ay hindi dapat lumampas sa 200 oras/taon.

Para sa turbine unit na ito PT-80/100-130/13, ginagamit ang high-pressure heater No. 7 (PVD-475-230-50-1). Gumagana ang PVD-7 na may mga parameter ng singaw bago pumasok sa heater: presyon 4.41 MPa, temperatura 420 °C at daloy ng singaw 7.22 kg/s. Ang mga parameter ng feed water ay: pressure 15.93 MPa, temperatura 233 °C at flow rate 130 kg/s.

Uri ng steam turbine PT-60-130/13– condensing, na may dalawang adjustable steam extraction. Na-rate na kapangyarihan 60,000 kW (60 MW) sa 3000 rpm. Ang turbine ay direktang idinisenyo upang magmaneho ng generator AC uri TVF-63-2 na may lakas na 63,000 kW, na may boltahe sa mga terminal ng generator na 10,500 V, na naka-mount sa isang karaniwang pundasyon na may turbine. Ang turbine ay nilagyan ng isang regenerative device para sa pagpainit ng feed water at dapat gumana sa isang condensing unit. Kapag ang turbine ay nagpapatakbo nang walang kinokontrol na pagkuha (pure condensing mode), pinapayagan ang isang load na 60 MW.

Uri ng steam turbine PT-60-130/13 dinisenyo para sa mga sumusunod na parameter:

• sariwang steam pressure sa harap ng automatic stop valve (ASV) 130 ata;
• sariwang temperatura ng singaw bago ang ASK 555 ºС;
• ang halaga ng paglamig ng tubig na dumadaan sa condenser (sa temperatura ng disenyo sa inlet ng condenser na 20 ºС) 8000 m / h;
• Ang tinantyang maximum na pagkonsumo ng singaw sa mga nominal na parameter ay 387 t/oras.

Ang turbine ay may dalawang adjustable steam extraction: pang-industriya Sa nominal na presyon 13 ata at pag-init na may nominal pressure na 1.2 ata. Ang produksyon at heating extraction ay may mga sumusunod na limitasyon sa pagkontrol ng presyon:

• production 13+3 ata;
• pagpainit 0.7-2.5 ata.

Ang turbine ay isang single-shaft two-cylinder unit. Mataas na presyon ng silindro ay may isang solong yugto ng kontrol ng korona at 16 na yugto ng presyon. Mababang presyon ng silindro ay binubuo ng dalawang bahagi, kung saan ang bahagi ng medium pressure ay may control stage at 8 pressure stage, at ang low pressure na bahagi ay may control stage at 3 pressure stages.

Ang lahat ng mga high pressure rotor disc ay pinagsama-sama sa shaft. Ang unang sampung mga disk ng low-pressure rotor ay napeke nang integral sa baras, ang natitirang apat na disk ay naka-mount.

Ang mga rotor ng HPC at LPC ay konektado sa isa't isa sa pamamagitan ng isang nababaluktot na pagkabit. Ang mga rotor ng LPC at ang generator ay konektado sa pamamagitan ng isang matibay na pagkabit. nRVD = 1800 rpm, nRVD = 1950 rpm.

Solid na huwad rotor Turbine HPC PT-60-130/13 ay may medyo mahabang front shaft end at isang petal (walang manggas) na disenyo ng labyrinth seal. Sa ganitong disenyo ng rotor, kahit na bahagyang contact ng baras na may mga tagaytay ng dulo o intermediate seal ay nagiging sanhi ng lokal na pag-init at nababanat na pagpapalihis ng baras, na nagreresulta sa panginginig ng boses ng turbine, pagpapatakbo ng belt band studs, gumaganang blades, at pagtaas ng mga radial clearance sa intermediate at over-band seal. Karaniwan, lumilitaw ang rotor deflection sa operating speed zone na 800-1200 rpm. sa panahon ng turbine startup o sa panahon ng rotor run-out kapag ito ay tumigil.

Ang turbine ay ibinibigay aparatong lumiliko, umiikot sa rotor sa bilis na 3.4 rpm. Ang pagliko ng aparato ay hinihimok sa pag-ikot ng isang de-koryenteng motor na may rotor ng squirrel-cage.

Ang turbine ay may pamamahagi ng singaw ng nozzle. Ang sariwang singaw ay ibinibigay sa isang free-standing steam box kung saan matatagpuan ang isang awtomatikong shutter, mula sa kung saan ang singaw ay dumadaloy sa pamamagitan ng mga bypass pipe patungo sa mga turbine control valve. na matatagpuan sa mga steam box na hinangin sa harap na bahagi ng turbine cylinder. Ang minimum na daanan ng singaw sa condenser ay tinutukoy ng mode diagram.

Ang turbine ay nilagyan flushing device, na nagbibigay-daan sa pag-flush ng turbine flow path on the go, na may katumbas na nabawasang load.

Upang bawasan ang oras ng pag-init at pagbutihin ang mga kondisyon para sa pagsisimula ng turbine, ibinibigay ang mga flanges at stud ng HPC, pati na rin ang supply ng live na singaw sa front seal ng HPC. Upang matiyak ang tamang operasyon at remote control sistema sa panahon ng pagsisimula at paghinto ng turbine, ibinibigay ang pagpapatapon ng grupo sa pamamagitan ng drain expander sa kapasitor.

STEAM TURBINE PLANT PT-80/100-130/13

80 MW POWER

Ang steam condensing turbine PT-80/100-130/13 (Larawan 1) na may kontroladong steam extraction (production at two-stage heating) na may nominal na kapangyarihan na 80 MW, na may bilis ng pag-ikot na 3000 rpm, ay inilaan para sa direktang pagmamaneho ng isang alternating current generator na may kapangyarihan na 120 MW type TVF-120-2 kapag nagtatrabaho sa isang bloke na may boiler unit.

Ang turbine ay may regenerative device para sa pagpainit ng feed water, mga network heater para sa stepwise heating ng network water at dapat gumana kasabay ng condensing unit (Fig. 2).

Ang turbine ay idinisenyo upang gumana sa mga sumusunod na pangunahing mga parameter, na ipinakita sa Talahanayan 1.

Ang turbine ay may adjustable steam extraction: produksyon na may presyon na 13±3 kgf/cm 2 abs.; dalawang district heating extraction (para sa heating network water): ang itaas na may pressure na 0.5-2.5 kgf/cm 2 abs.; mas mababa - 0.3-1 kgf/cm 2 abs.

Ang regulasyon ng presyon ay isinasagawa gamit ang isang control diaphragm na naka-install sa lower heating chamber.

Ang regulated pressure sa mga district heating extraction ay pinananatili: sa upper extraction kapag ang dalawang heating extraction ay nakabukas, sa lower – kapag ang isang lower heating extraction ay nakabukas.

Ang pag-init ng feed water ay isinasagawa nang sunud-sunod sa HDPE, deaerator at HPH, na pinapakain ng singaw mula sa mga pagkuha ng turbine (regulated at unregulated).

Ang data sa mga regenerative na seleksyon ay ibinibigay sa talahanayan. 2 at tumutugma sa mga parameter sa lahat ng aspeto.

Talahanayan 1 Talahanayan 2

pampainit	Mga parameter ng singaw sa sampling chamber		Dami pinili singaw, t/h
	Presyon, kgf/cm 2 abs.	Temperatura, С
PVD No. 6
Deaerator
HDPE No. 2
HDPE No. 1

Ang feed water na pumapasok sa regenerative system ng turbine unit mula sa deaerator ay may temperatura na 158° C.

Sa nominal na mga parameter ng sariwang singaw, cooling water flow rate na 8000 m3 h, cooling water temperature na 20 ° C, regeneration ganap na naka-on, ang halaga ng tubig na pinainit sa HPH ay katumbas ng 100% steam flow rate, kapag ang turbine unit ay gumagana ayon sa scheme na may deaerator 6 kgf/ cm 2 abs. na may sunud-sunod na pag-init ng tubig sa network, na may ganap na paggamit ng turbine throughput at minimal na pagpasa ng singaw sa condenser, ang mga sumusunod na halaga ng mga regulated extraction ay maaaring kunin: mga nominal na halaga ng regulated extraction sa lakas na 80 MW; pagpili ng produksyon 185 t / h sa isang presyon ng 13 kgf / cm 2 abs.; kabuuang heating extraction 132 t/h sa pressures: sa upper extraction 1 kgf/cm 2 abs. at sa mas mababang seleksyon 0.35 kgf/cm 2 abs.; ang pinakamataas na halaga ng pagkuha ng produksyon sa isang presyon sa silid ng pagkuha ng 13 kgf/cm 2 abs. ay 300 t/h; na may ganitong halaga ng pagkuha ng produksyon at ang kawalan ng heating extraction, ang turbine power ay magiging 70 MW; na may nominal na kapangyarihan na 80 MW at ang kawalan ng heating extraction, ang maximum production extraction ay mga 245 t/h; ang maximum na kabuuang halaga ng district heating extraction ay 200 t/h; sa ganitong halaga ng withdrawal at ang kawalan ng production withdrawal, ang kapasidad ay magiging mga 76 MW; na may rated power na 80 MW at walang production extraction, ang maximum heating extraction ay magiging 150 t/h. Bilang karagdagan, ang isang rated na kapangyarihan na 80 MW ay maaaring makamit na may pinakamataas na heating output na 200 t/h at isang produksyon na output na 40 t/h.

Ang pangmatagalang operasyon ng turbine ay pinapayagan sa mga sumusunod na paglihis ng mga pangunahing parameter mula sa mga nominal: sariwang presyon ng singaw 125-135 kgf/cm 2 abs.; sariwang singaw na temperatura 545-560° C; pagtaas ng temperatura ng tubig na nagpapalamig sa pumapasok na pampalapot sa 33 ° C at ang rate ng daloy ng paglamig ng tubig na 8000 m 3 h; sabay-sabay na pagbawas sa dami ng produksyon at pag-init ng steam extraction sa zero.

Kapag tumaas ang sariwang steam pressure sa 140 kgf/cm 2 abs. at temperatura hanggang 565° C, pinapayagan ang operasyon ng turbine nang hindi hihigit sa 30 minuto, at kabuuang tagal Ang operasyon ng turbine sa mga parameter na ito ay hindi dapat lumampas sa 200 oras bawat taon.

Ang pangmatagalang operasyon ng turbine na may pinakamataas na kapangyarihan na 100 MW na may ilang mga kumbinasyon ng produksyon at pag-init ng mga extraction ay depende sa magnitude ng mga extraction at tinutukoy ng diagram ng rehimen.

Hindi pinapayagan ang operasyon ng turbine: kapag ang presyon ng singaw sa sampling chamber ng produksyon ay higit sa 16 kgf/cm 2 abs. at sa heating chamber sa itaas 2.5 kgf/cm 2 abs.; kapag ang steam pressure sa overload valve chamber (sa likod ng ika-4 na yugto) ay higit sa 83 kgf/cm 2 abs.; kapag ang presyon ng singaw sa silid ng control wheel ng LPC (sa likod ng ika-18 yugto) ay higit sa 13.5 kgf/cm 2 abs.; kapag ang pressure regulators ay naka-on at ang pressure sa production sampling chamber ay mas mababa sa 10 kgf/cm 2 abs., at sa lower heating sampling chamber sa ibaba 0.3 kgf/cm 2 abs.; para sa tambutso sa kapaligiran; temperatura ng tambutso ng turbine sa itaas 70° C; ayon sa isang pansamantalang hindi natapos na pamamaraan ng pag-install; kung saan naka-on ang upper heating extraction at naka-off ang lower heating extraction.

Ang turbine ay nilagyan ng shaft turning device na nagpapaikot sa turbine rotor.

Ang turbine blade unit ay idinisenyo upang gumana sa network frequency na 50 Hz (3000 rpm).

Ang pangmatagalang operasyon ng turbine ay pinapayagan na may mga paglihis sa dalas ng network sa loob ng hanay na 49-50.5 Hz, panandaliang operasyon sa pinakamababang dalas ng 48.5 Hz, at pagsisimula ng turbine sa mga sliding na mga parameter ng singaw mula sa malamig at mainit na estado. .

Ang tinatayang tagal ng turbine ay nagsisimula mula sa iba't ibang mga thermal state (mula sa shock hanggang rate load): mula sa isang malamig na estado - 5 oras; pagkatapos ng 48 oras na hindi aktibo - 3 oras 40 minuto; pagkatapos ng 24 na oras ng kawalan ng aktibidad - 2 oras 30 minuto; pagkatapos ng 6-8 na oras ng kawalan ng aktibidad - 1 oras 15 minuto.

Pinapayagan na patakbuhin ang turbine sa idle speed pagkatapos ng load shedding nang hindi hihigit sa 15 minuto, sa kondisyon na ang condenser ay pinalamig ng umiikot na tubig at ang rotary diaphragm ay ganap na nakabukas.

Mga garantisadong gastos sa init. Sa mesa Ipinapakita ng talahanayan 3 ang garantisadong tiyak na pagkonsumo ng init. Ang partikular na pagkonsumo ng singaw ay ginagarantiyahan na may tolerance na 1% sa itaas ng test accuracy tolerance.

Talahanayan 3

Power sa mga terminal ng generator, MW	Pagpili ng produksyon		Pagkuha ng init		Temperatura ng tubig sa network sa pasukan sa network heater, PSG 1, °C	Episyente ng generator, %	Temperatura ng pag-init ng feedwater, °C	Tukoy na pagkonsumo ng init, kcal/kWh
	Presyon, kgf/cm 2 abs.		Presyon, kgf/cm 2 abs.	Dami ng singaw na kinuha, t/h

* Ang mga regulator ng presyon sa mga seleksyon ay naka-off.

Disenyo ng turbine. Ang turbine ay isang single-shaft two-cylinder unit. Ang bahagi ng daloy ng HPC ay may single-coil control stage at 16 na antas ng presyon.

Ang bahagi ng daloy ng LPC ay binubuo ng tatlong bahagi: ang una (hanggang sa itaas na heating extraction) ay may control stage at pitong pressure level, ang pangalawa (sa pagitan ng heating extraction) ay may dalawang pressure level at ang pangatlo ay may control stage at dalawang antas ng presyon.

Ang high pressure rotor ay solid na pineke. Ang unang sampung disks ng low-pressure rotor ay napeke nang integral sa baras, ang natitirang tatlong disk ay naka-mount.

Ang HPC at LPC rotors ay mahigpit na konektado sa isa't isa gamit ang mga flanges na pinagsama-sama sa mga rotor.

Ang mga rotor ng LPC at ang TVF-120-2 type generator ay konektado sa pamamagitan ng isang matibay na pagkabit.

Mga kritikal na bilis ng turbine at generator shafting kada minuto: 1,580; 2214; 2470; Ang 4650 ay tumutugma sa I, II, III at IV na mga tono ng transverse vibrations.

Ang turbine ay may nozzle steam distribution. Ang sariwang singaw ay ibinibigay sa isang free-standing steam box kung saan matatagpuan ang isang awtomatikong shutter, mula sa kung saan ang singaw ay dumadaloy sa pamamagitan ng mga bypass pipe patungo sa mga turbine control valve.

Sa paglabas ng HPC, ang bahagi ng singaw ay napupunta sa kinokontrol na pagkuha ng produksyon, ang iba ay ipinadala sa LPC.

Ang pagkuha ng init ay isinasagawa mula sa kaukulang mga silid ng LPC. Sa paglabas sa mga huling yugto ng low pressure turbine turbine, ang tambutso na singaw ay pumapasok sa isang surface-type na condenser.

Ang turbine ay nilagyan ng mga steam labyrinth seal. Ang singaw ay ibinibigay sa mga penultimate compartment ng mga seal sa presyon na 1.03-1.05 kgf/cm 2 abs. isang temperatura na humigit-kumulang 140°C mula sa isang kolektor na pinapakain ng singaw mula sa equalizing line ng deaerator (6 kgf/cm 2 abs.) o ang steam space ng tangke.

Mula sa pinakalabas na mga compartment ng mga seal, ang steam-air mixture ay sinisipsip ng isang ejector sa isang vacuum cooler.

Ang turbine fixing point ay matatagpuan sa turbine frame sa generator side, at ang unit ay lumalawak patungo sa front bearing.

Upang bawasan ang oras ng pag-init at pagbutihin ang mga kondisyon ng pagsisimula, ibinibigay ang steam heating ng mga flanges at studs at live na steam supply sa front seal ng HPC. Regulasyon at proteksyon.

1- power limiter; 2-block ng speed regulator spools; 3-remote control; 4-awtomatikong shutter servomotor; 5-bilis na regulator; 6-regulator ng kaligtasan; 7-spool safety regulator; 8-remote servomotor position indicator; 9-CVD servomotor; 10-servomotor ChSD; 11-servomotor ChND; 12-electrohydraulic converter (EGC); 13-summing spools; 14-emergency electric pump; 15-reserbang electric lubrication pump; 16-start electric pump ng control system (AC);

ako-linya ng presyon 20 kgf/cm 2 abs.;II-linya sa spool ng HPC servomotor;III-linya sa spool ng servomotor Ch"SD; IV-line sa spoolsa servomotor ChND; V-suction line ng centrifugal main pump; VI-lubrication line sa mga oil cooler; VII-line sa awtomatikong shutter; VIII-linya mula sa summing spools hanggang sa speed controller; IX linya ng karagdagang proteksyon; X - iba pang mga linya.

Ang gumaganang likido sa sistema ay mineral na langis.

Ang muling pagsasaayos ng mga control valve para sa sariwang steam inlet, ang mga control valve sa harap ng CSD at ang rotary diaphragm ng steam bypass sa CSD ay isinasagawa ng mga servomotor, na kinokontrol ng speed regulator at ang extraction pressure regulators.

Ang regulator ay idinisenyo upang mapanatili ang bilis ng pag-ikot ng turbogenerator na may hindi pantay na halos 4%. Ito ay nilagyan ng control mechanism na ginagamit para: singilin ang safety regulator spools at buksan ang awtomatikong sariwang steam shutter; mga pagbabago sa bilis ng pag-ikot ng turbogenerator, at posible na i-synchronize ang generator sa anumang dalas ng emergency sa system; pagpapanatili ng isang naibigay na load ng generator sa panahon ng parallel na operasyon ng generator; pagpapanatili ng normal na dalas sa panahon ng solong operasyon ng generator; pagtaas ng bilis ng pag-ikot kapag sinusubukan ang mga striker ng regulator ng kaligtasan.

Ang mekanismo ng kontrol ay maaaring i-activate nang manu-mano, direkta sa turbine, o malayuan, mula sa control panel.

Ang mga regulator ng presyon ng bellow ay idinisenyo para sa awtomatikong pagpapanatili steam pressure sa mga controlled extraction chamber na may hindi pantay na humigit-kumulang 2 kgf/cm 2 para sa production extraction at humigit-kumulang 0.4 kgf/cm 2 para sa district heating extraction.

Ang control system ay naglalaman ng isang electrohydraulic converter (EGC), ang pagsasara at pagbubukas ng mga control valve na kung saan ay apektado ng teknolohikal na proteksyon at emergency automation ng power system.

Upang maprotektahan laban sa isang hindi katanggap-tanggap na pagtaas sa bilis ng pag-ikot, ang turbine ay nilagyan ng safety regulator, dalawang centrifugal striker na kung saan ay agad na isinaaktibo kapag ang bilis ng pag-ikot ay umabot sa 11-13% sa itaas ng nominal, na nagiging sanhi ng pagsasara ng awtomatikong sariwang steam shutter. , mga control valve at rotary diaphragm. Bilang karagdagan, mayroong karagdagang proteksyon sa speed control spool block, na na-trigger kapag ang dalas ay tumaas ng 11.5%.

Ang turbine ay nilagyan ng electromagnetic switch, na, kapag na-trigger, isinasara ang awtomatikong shutter, control valve at rotary diaphragm.

Ang impluwensya sa electromagnetic switch ay isinasagawa sa pamamagitan ng: isang axial shift relay kapag ang rotor ay gumagalaw sa direksyon ng axial ng isang halaga

lampas sa maximum na pinapayagan; vacuum relay sa kaso ng hindi katanggap-tanggap na pagbaba ng vacuum sa condenser sa 470 mm Hg. Art. (kapag ang vacuum ay bumaba sa 650 mm Hg, ang vacuum relay ay nagbibigay ng signal ng babala); mga potentiometer ng sariwang temperatura ng singaw sa kaso ng hindi katanggap-tanggap na pagbaba sa sariwang temperatura ng singaw nang walang pagkaantala ng oras; susi para sa malayuang pagsara ng turbine sa control panel; pressure drop switch sa lubrication system na may time delay na 3 s na may sabay-sabay na pagsenyas ng alarm signal.

Ang turbine ay nilagyan ng power limiter, na ginagamit sa mga espesyal na kaso upang limitahan ang pagbubukas ng mga control valve.

Ang mga check valve ay idinisenyo upang maiwasan ang pagbilis ng turbine sa pamamagitan ng reverse flow ng singaw at inilalagay sa mga pipeline (regulated at unregulated) para sa steam extraction. Ang mga balbula ay sarado sa pamamagitan ng isang counterflow ng singaw at sa pamamagitan ng automation.

Ang turbine unit ay nilagyan ng electronic regulators na may mga actuator upang mapanatili ang: isang naibigay na steam pressure sa end seal manifold sa pamamagitan ng pag-impluwensya sa steam supply valve mula sa equalizing line ng mga deaerators na 6 kgf/cm 2 o mula sa steam space ng tangke; antas sa condensate collector ng condenser na may maximum na paglihis mula sa set one ±200 mm (ang parehong regulator ay nag-o-on sa condensate recirculation sa mababang daloy ng singaw sa condenser); antas ng heating steam condensate sa lahat ng heater ng regeneration system, maliban sa HDPE No. 1.

Ang yunit ng turbine ay nilagyan mga kagamitang proteksiyon: para sa magkasanib na pag-shutdown ng lahat ng HPH na may sabay-sabay na pag-on ng bypass line at pagbibigay ng signal (ang aparato ay na-trigger sa kaganapan ng isang emergency na pagtaas sa antas ng condensate dahil sa pinsala o mga paglabag sa density ng pipe system sa isa ng mga HPH sa unang limitasyon); atmospheric diaphragm valves, na naka-install sa mga tubo ng tambutso ng LPC at bukas kapag ang presyon sa mga tubo ay tumaas sa 1.2 kgf/cm 2 abs.

Sistema ng pagpapadulas idinisenyo upang magbigay ng langis na T-22 GOST 32-74 na mga control system at mga bearing lubrication system.

Ang langis ay ibinibigay sa sistema ng pagpapadulas hanggang sa mga oil cooler gamit ang dalawang injector na konektado sa serye.

Upang maserbisyuhan ang turbogenerator sa panahon ng pagsisimula nito, isang panimulang electric oil pump na may bilis ng pag-ikot na 1,500 rpm ay ibinibigay.

Ang turbine ay nilagyan ng isang backup pump na may AC electric motor at isang emergency pump na may DC electric motor.

Kapag bumaba ang presyon ng pampadulas sa naaangkop na mga halaga, ang backup at emergency na mga bomba ay awtomatikong ino-on ng lubricant pressure switch (RPS). Ang RDS ay pana-panahong sinusuri sa panahon ng operasyon ng turbine.

Kapag ang presyon ay mas mababa sa pinahihintulutang halaga, ang turbine at shaft turning device ay hindi nakakonekta mula sa RDS signal patungo sa electromagnetic switch.

Kapasidad ng tangke ng pagtatrabaho welded na istraktura ay 14 m 3.

Upang linisin ang langis mula sa mga mekanikal na impurities, ang mga filter ay naka-install sa tangke. Ang disenyo ng tangke ay nagbibigay-daan para sa mabilis at ligtas na mga pagbabago sa filter. Mayroong isang pinong filter ng langis upang alisin ang mga mekanikal na dumi, na nagsisiguro ng patuloy na pagsasala ng bahagi ng daloy ng langis na natupok ng mga sistema ng kontrol at pagpapadulas.

Upang palamig ang langis, dalawang oil cooler (surface vertical) ang ibinigay, na idinisenyo upang gumana sa sariwang cooling water mula sa sistema ng sirkulasyon sa temperatura na hindi hihigit sa 33° C.

Condensing device nilayon para sa pagseserbisyo sa pag-install ng turbine, ito ay binubuo ng isang condenser, pangunahing at panimulang ejector, condensate at circulation pump at mga filter ng tubig.

Ang surface two-pass condenser na may kabuuang cooling surface na 3,000 m 2 ay idinisenyo upang gumana sa sariwang cooling water. Nagbibigay ito ng isang hiwalay na built-in na bundle para sa pagpainit ng make-up o network ng tubig, ang heating surface na kung saan ay tungkol sa 20% ng buong ibabaw ng condenser.

Ang isang equalizing vessel ay ibinibigay kasama ng condenser para sa pagkonekta ng electronic level controller sensor na kumikilos sa control at recirculation valves na naka-install sa pangunahing condensate pipeline. Ang condenser ay may isang espesyal na silid na binuo sa bahagi ng singaw, kung saan naka-install ang seksyon ng HDPE No. 1.

Ang air removal device ay binubuo ng dalawang pangunahing three-stage ejector (isang backup), na idinisenyo upang sumipsip ng hangin at tiyakin ang normal na proseso ng pagpapalitan ng init sa condenser at iba pang vacuum heat exchange device, at isang panimulang ejector upang mabilis na itaas ang vacuum sa condenser hanggang 500-600 mm Hg. Art.

Dalawang condensate pump ang naka-install sa condensation device (isang backup) patayong uri para sa pumping out condensate, pagpapakain nito sa deaerator sa pamamagitan ng ejector cooler, seal cooler at HDPE. Ang cooling water para sa condenser at generator gas cooler ay ibinibigay ng mga circulation pump.

Para sa mekanikal na paglilinis ng cooling water na ibinibigay sa mga oil cooler at gas cooler ng unit, ang mga filter na may mga umiikot na screen ay naka-install para sa on-the-fly washing.

Simulan ang ejector sistema ng sirkulasyon idinisenyo upang punan ang sistema ng tubig bago simulan ang turbine unit, pati na rin upang alisin ang hangin kapag naipon ito sa itaas na mga punto ng mga drain circulation conduits at sa itaas na mga silid ng tubig ng mga oil cooler.

Upang masira ang vacuum, isang electric valve ang ginagamit sa air suction pipeline mula sa condenser, na naka-install malapit sa panimulang ejector.

Regenerative na aparato idinisenyo upang magpainit ng tubig ng feed (turbine condensate) na may singaw na kinuha mula sa mga intermediate na yugto ng turbine. Ang pag-install ay binubuo ng isang surface working steam condenser, isang pangunahing ejector, mga surface steam cooler na gawa sa labyrinth seal, surface HDPE, pagkatapos kung saan ang turbine condensate ay ipinadala sa surface HDPE deaerator upang painitin ang feed water pagkatapos ng deaerator sa halagang humigit-kumulang 105% ng maximum na daloy ng singaw ng turbine.

Ang HDPE No. 1 ay itinayo sa condenser. Ang natitirang mga HDPE ay ini-install ng isang hiwalay na grupo. HPH Nos. 5, 6 at 7 - patayong disenyo na may built-in na mga desuperheater at drainage cooler.

Ang mga HPH ay nilagyan ng proteksyon ng grupo, na binubuo ng awtomatikong saksakan at mga check valve sa pumapasok at labasan ng tubig, isang awtomatikong balbula na may electromagnet, isang pipeline para sa pagsisimula at pagsasara ng mga heater.

Ang bawat HDPE at HDPE, maliban sa HDPE No. 1, ay nilagyan ng condensate drain control valve na kinokontrol ng isang elektronikong "regulator".

Ang pag-draining ng heating steam condensate mula sa mga heaters ay cascade. Mula sa HDPE No. 2, ang condensate ay ibinubomba palabas ng drain pump.

Ang condensate mula sa PVD No. 5 ay direktang ipinadala sa deaerator 6 kgf/cm 2 abs. o kung walang sapat na presyon sa heater sa mababang pagkarga ng turbine, awtomatiko itong lilipat sa draining sa HDPE.

Ang mga katangian ng pangunahing kagamitan ng regenerative installation ay ibinibigay sa Table. 4.

Upang kunin ang singaw mula sa mga panlabas na compartment ng turbine labyrinth seal, isang espesyal na vacuum cooler SP ang ibinibigay.

Ang singaw ay sinisipsip mula sa mga intermediate compartment ng turbine labyrinth seal patungo sa isang patayong CO cooler. Ang cooler ay kasama sa regenerative circuit para sa pagpainit ng pangunahing condensate pagkatapos ng HDPE No. 1.

Ang disenyo ng palamigan ay katulad ng sa mga low-pressure heaters.

Ang pagpainit ng tubig sa network ay isinasagawa sa isang pag-install na binubuo ng dalawang network heater No. 1 at 2 (PSG No. 1 at 2), na konektado sa mga pares sa mas mababa at itaas na mga saksakan ng pag-init, ayon sa pagkakabanggit. Ang uri ng network heater ay PSG-1300-3-8-1.

Pangalan ng kagamitan		Pag-init sa ibabaw, m 2	Mga Setting ng Kapaligiran sa Trabaho		Presyon, kgf/cm 2 abs., sa panahon ng pagsusuri sa haydroliko sa mga espasyo
			Pagkonsumo ng tubig, m 3 / h	Paglaban, m tubig. Art.
	Itinayo sa kapasitor
HDPE No. 2	PN-130-16-9-II
HDPE No. 3
HDPE No. 4
HDPE No. 5	PV-425-230-23-1
HDPE No. 6	PV-425-230-35-1
HDPE No. 7
Steam cooler mula sa mga intermediate seal chamber	PN-130-1-16-9-11
Steam cooler mula sa mga seal end chamber

TEKNIKAL NA PAGLALARAWAN

Paglalarawan ng bagay.
Buong pangalan:"Awtomatikong kurso sa pagsasanay "Pagpapatakbo ng PT-80/100-130/13 turbine."
Simbolo:
Taon ng paggawa: 2007.

Ang isang awtomatikong kurso sa pagsasanay sa pagpapatakbo ng turbine PT-80/100-130/13 ay binuo para sa pagsasanay ng mga tauhan ng pagpapatakbo na naglilingkod sa mga yunit ng turbine ng ganitong uri at ito ay isang paraan ng pagsasanay, paghahanda bago ang pagsusulit at pagsusuri sa pagsusuri ng mga tauhan ng CHP.
Ang AUK ay pinagsama-sama sa batayan ng regulasyon at teknikal na dokumentasyon na ginamit sa pagpapatakbo ng PT-80/100-130/13 turbine. Naglalaman ito ng teksto at graphic na materyal para sa interactive na pag-aaral at pagsubok ng mga mag-aaral.
Inilalarawan ng AUC na ito ang disenyo at teknolohikal na katangian pangunahing at pantulong na kagamitan heating turbines PT-80/100-130/13, lalo na: mga pangunahing steam valve, stop valve, control valve, HPC steam inlet, mga feature ng disenyo ng HPC, CSD, LPC, turbine rotors, bearings, shaft turning device, sealing system, condensing unit, low pressure regeneration, feed pump, high pressure regeneration, district heating plant, turbine oil system, atbp.
Ang panimulang, normal, pang-emergency at pagtigil na mga mode ng pagpapatakbo ng isang turbine unit ay isinasaalang-alang, pati na rin ang pangunahing pamantayan ng pagiging maaasahan para sa pagpainit at paglamig ng mga pipeline ng singaw, mga bloke ng balbula at mga cylinder ng turbine.
Isinasaalang-alang ang sistema awtomatikong regulasyon turbines, proteksyon, interlocking at alarm system.
Ang pamamaraan para sa pagpasok sa inspeksyon, pagsubok, at pagkumpuni ng mga kagamitan, mga panuntunan sa kaligtasan at kaligtasan ng sunog at pagsabog ay natukoy na.

Komposisyon ng AUC:

Ang automated training course (ATC) ay isang software tool na idinisenyo para sa paunang pagsasanay at kasunod na pagsubok ng kaalaman ng mga tauhan ng mga power plant at mga de-koryenteng network. Una sa lahat, para sa pagsasanay ng mga tauhan sa pagpapatakbo at pagpapanatili.
Ang batayan ng AUC ay binubuo ng umiiral na produksyon at mga paglalarawan ng trabaho, mga materyales sa regulasyon, data mula sa mga tagagawa ng kagamitan.
Kasama sa AUC ang:
— seksyon ng pangkalahatang teoretikal na impormasyon;
— isang seksyon na tumatalakay sa disenyo at mga panuntunan sa pagpapatakbo ng isang partikular na uri ng kagamitan;
— seksyon ng self-test ng mag-aaral;
- bloke ng tagasuri.
Bilang karagdagan sa mga teksto, ang AUK ay naglalaman ng kinakailangang graphic na materyal (mga diagram, mga guhit, mga litrato).

Nilalaman ng impormasyon ng AUC.

1. Ang materyal ng teksto ay pinagsama-sama batay sa mga tagubilin sa pagpapatakbo, turbine PT-80/100-130/13, mga tagubilin sa pabrika, iba pang mga regulasyon at teknikal na materyales at kasama ang mga sumusunod na seksyon:

1.1. Ang pagpapatakbo ng yunit ng turbine PT-80/100-130/13.
1.1.1. Pangkalahatang impormasyon tungkol sa turbine.
1.1.2. Sistema ng langis.
1.1.3. Sistema ng regulasyon at proteksyon.
1.1.4. Condensation device.
1.1.5. Regenerative na pag-install.
1.1.6. Pag-install para sa pagpainit ng tubig sa network.
1.1.7. Paghahanda ng turbine para sa operasyon.
Paghahanda at pagkomisyon ng sistema ng langis at VPU.
Paghahanda at pag-activate ng turbine control at protection system.
Pagsubok ng mga proteksyon.
1.1.8. Inihahanda at pinaandar ang condensing device.
1.1.9. Paghahanda at pag-commissioning ng regenerative installation.
1.1.10. Inihahanda ang pag-install para sa pagpainit ng tubig sa network.
1.1.11. Paghahanda ng turbine para sa pagsisimula.
1.1.12. Pangkalahatang mga tagubilin, na dapat gawin kapag sinimulan ang turbine mula sa anumang estado.
1.1.13. Pagsisimula ng turbine mula sa isang malamig na estado.
1.1.14. Pagsisimula ng turbine mula sa isang mainit na estado.
1.1.15. Operating mode at pagbabago ng mga parameter.
1.1.16. Condensation mode.
1.1.17. Mode na may mga pagpipilian para sa produksyon at pag-init.
1.1.18. Mag-load ng dumping at loading.
1.1.19. Itigil ang turbine at ibalik ang system sa orihinal nitong estado.
1.1.20. Pagsusulit teknikal na kondisyon at pagpapanatili. Oras para sa mga pagsusuri sa seguridad.
1.1.21. Pagpapanatili mga sistema ng pagpapadulas at VPU.
1.1.22. Pagpapanatili ng condensing at regenerative na halaman.
1.1.23. Pagpapanatili ng pag-install para sa pagpainit ng tubig sa network.
1.1.24. Mga pag-iingat sa kaligtasan kapag nagseserbisyo ng turbogenerator.
1.1.25. Kaligtasan sa sunog kapag nagse-serve ng mga unit ng turbine.
1.1.26. Pamamaraan para sa pagsubok ng mga balbula sa kaligtasan.
1.1.27. Application (proteksyon).

2. Ang graphic na materyal sa AUK na ito ay ipinakita sa 15 mga guhit at diagram:
2.1. Paayon na seksyon ng PT-80/100-130-13 turbine (HPC).
2.2. Paayon na seksyon ng turbine PT-80/100-130-13 (TSSND).
2.3. Diagram ng pipeline ng steam extraction.
2.4. Diagram ng mga pipeline ng langis ng isang turbogenerator.
2.5. Scheme ng supply at pagsipsip ng singaw mula sa mga seal.
2.6. Pagpupuno ng kahon pampainit PS-50.
2.7. Mga katangian ng pampainit ng kahon ng palaman PS-50.
2.8. Diagram ng pangunahing condensate ng isang turbogenerator.
2.9. Diagram ng mga pipeline ng tubig sa network.
2.10. Pipeline diagram para sa pagsipsip ng steam-air mixture.
2.11. Scheme ng proteksyon ng PVD.
2.12. Diagram ng pangunahing steam pipeline ng turbine unit.
2.13. Diagram ng drainage ng unit ng turbine.
2.14. Diagram ng sistema ng gas-langis ng TVF-120-2 generator.
2.15. Mga katangian ng enerhiya ng PT-80/100-130/13 LMZ tubing unit.

Pagsusulit sa Kaalaman

Pagkatapos pag-aralan ang teksto at graphic na materyal, ang mag-aaral ay maaaring maglunsad ng isang self-test program. Ang programa ay isang pagsubok na sumusuri sa antas ng karunungan ng materyal sa pagtuturo. Sa kaso ng isang maling sagot, ang operator ay tumatanggap ng isang mensahe ng error at isang quote mula sa teksto ng pagtuturo na naglalaman ng tamang sagot. Ang kabuuang bilang ng mga tanong para sa kursong ito ay 300.

Pagsusulit

Matapos makumpleto ang kurso sa pagsasanay at self-testing ng kaalaman, ang mag-aaral ay kukuha ng pagsusulit sa pagsusulit. Kabilang dito ang 10 tanong na awtomatikong pinili nang random mula sa mga tanong na ibinigay para sa self-test. Sa panahon ng eksaminasyon, hinihiling sa examinee na sagutin ang mga tanong na ito nang walang pag-uudyok o pagkakataon na sumangguni sa isang aklat-aralin. Walang mga mensahe ng error na ipinapakita hanggang sa makumpleto ang pagsubok. Pagkatapos ng pagsusulit, ang mag-aaral ay makakatanggap ng isang protocol na nagtatakda ng mga iminungkahing tanong, ang mga opsyon sa sagot na pinili ng examinee, at mga komento sa mga maling sagot. Ang pagsusulit ay awtomatikong namarkahan. Ang testing protocol ay naka-save sa hard drive ng computer. Posibleng i-print ito sa isang printer.