3.3.4 Parnoturbinski agregat PT-80/100-130/13

Parna turbina za grijanje PT-80/100-130/13 s odvodom industrijske i toplinske pare namijenjena je izravnom pogonu električnog generatora TVF-120-2 s brzinom vrtnje 50 okretaja u sekundi i oslobađanju topline za potrebe proizvodnje i grijanja.

Snaga, MW

nominalno 80

maksimalno 100

Steam ocjene

tlak, MPa 12,8

temperatura, 0 C 555

Potrošnja ekstrahirane pare za potrebe proizvodnje, t/h

nominalno 185

maksimalno 300

gornji 0,049-0,245

donja 0,029-0,098

Pritisak odabira proizvodnje 1.28

Temperatura vode, 0 C

hranjiv 249

hlađenje 20

Potrošnja rashladne vode, t/h 8000

Turbina ima sljedeće podesive odvode pare:

proizvodnja s apsolutnim tlakom (1,275 ± 0,29) MPa i dvije grijaće ekstrakcije - gornja s apsolutnim tlakom u rasponu od 0,049-0,245 MPa i donja s tlakom u rasponu od 0,029-0,098 MPa. Tlak odzračivanja grijanja regulira se pomoću jedne kontrolne dijafragme ugrađene u gornju komoru odzračivanja grijanja. Regulirani tlak u izvodima grijanja se održava: u gornjem izlazu - kada su uključena oba izlaza grijanja, u donjem izvodu - kada je uključen jedan donji izlaz grijača. Mrežnu vodu potrebno je propuštati kroz mrežne grijače donjeg i gornjeg stupnja grijanja uzastopno i u jednakim količinama. Protok vode koja prolazi kroz mrežne grijače mora biti kontroliran.

Turbina je jednoosovinska dvocilindrična jedinica. Protočni dio HPC-a ima regulacijski stupanj s jednom zavojnicom i 16 razina tlaka.

Protočni dio LPC-a sastoji se od tri dijela:

prvi (do gornjeg izlaza grijanja) ima regulacijski stupanj i 7 razina tlaka,

drugi (između ekstrakcija grijanja) dva stupnja tlaka,

treći - regulacijski stupanj i dva tlačna stupnja.

Rotor visokotlačničvrsto kovani. Prvih deset diskova rotora niski pritisak kovani u jednom dijelu s osovinom, preostala tri diska su montirana.

Razvod pare u turbini je mlaznica. Na izlazu iz HPC-a dio pare ide u kontrolirani proizvodni odvod, a ostatak se šalje u LPC. Odvodi grijanja se izvode iz odgovarajućih LPC komora.

Kako bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti pokretanja, osigurano je parno grijanje prirubnica i klinova i dovod vodene pare na prednju brtvu HPC-a.

Turbina je opremljena uređajem za okretanje osovine koji rotira osovinski vod turbinske jedinice frekvencijom od 3,4 okretaja u minuti.

Aparat s lopaticama turbine je dizajniran za rad na mrežnoj frekvenciji od 50 Hz, što odgovara brzini rotora turbinske jedinice od 50 o/min (3000 o/min). Dopušteno dug rad turbine s odstupanjem frekvencije u mreži od 49,0-50,5 Hz.

3.3.5 Parnoturbinski agregat R-50/60-130/13-2

Parna turbina s protutlakom R-50/60-130/13-2 namijenjena je za pogon elektrogeneratora TVF-63-2 s brzinom vrtnje 50 s -1 i oslobađanje pare za potrebe proizvodnje.

Nominalne vrijednosti glavnih parametara turbine dane su u nastavku:

Snaga, MW

Nominalna 52,7

Najviše 60

Početni parametri pare

Tlak, MPa 12,8

Temperatura, o S 555

Tlak u ispušnoj cijevi, MPa 1.3

Turbina ima dva neregulirana odvoda pare namijenjena zagrijavanju napojne vode u visokotlačnim grijačima.

Dizajn turbine:

Turbina je jednocilindrična jedinica s jednim krunim stupnjem upravljanja i 16 stupnjeva tlaka. Svi diskovi rotora kovani su zajedno s osovinom. Turbinski razvod pare s obilaznicom. Svježa para dovodi se u samostojeću kutiju za paru koja sadrži automatski zaporni ventil, odakle se para dovodi kroz premosne cijevi do četiri kontrolna ventila.

Aparat lopatica turbine je dizajniran za rad na frekvenciji od 3000 o/min. Dugotrajni rad turbine dopušten je kada je odstupanje frekvencije u mreži 49,0-50,5 Hz

Turbinska jedinica je opremljena zaštitni uređaji za zajedničko isključenje PVD-a uz istovremeno aktiviranje obilaznog voda slanjem signala. Atmosferski membranski ventili ugrađeni su na ispušne cijevi i otvaraju se kada se tlak u cijevima poveća na 0,12 MPa.

3.3.6 Parnoturbinski agregat T-110/120-130/13

Parna turbina za grijanje T-110/120-130/13 s odvodom pare za grijanje namijenjena je izravnom pogonu elektrogeneratora TVF-120-2 s brzinom vrtnje 50 o/s i oslobađanju topline za potrebe grijanja.

Nominalne vrijednosti glavnih parametara turbine dane su u nastavku.

Snaga, MW

nominalno 110

najviše 120

Steam ocjene

tlak, MPa 12,8

temperatura, 0 C 555

nominalno 732

maksimalno 770

Granice promjene tlaka pare u reguliranom izlazu grijanja, MPa

gornji 0,059-0,245

donja 0,049-0,196

Temperatura vode, 0 C

hranjiv 232

hlađenje 20

Potrošnja rashladne vode, t/h 16000

Tlak pare u kondenzatoru, kPa 5,6

Turbina ima dva izlaza za grijanje - donji i gornji, namijenjeni za postupno zagrijavanje mrežne vode. Pri zagrijavanju mrežne vode u stupnjevima s parom iz dva ogrjevna izlaza, regulacija održava zadanu temperaturu mrežne vode iza gornjeg mrežnog grijača. Kod zagrijavanja mrežne vode s jednim donjim ogrjevnim izvodom, temperatura mrežne vode održava se iza donjeg mrežnog grijača.

Tlak u podesivim izlazima za grijanje može varirati unutar sljedećih granica:

u gornjem 0,059 - 0,245 MPa s dva uključena odvoda grijanja,

u donjem 0,049 - 0,196 MPa s isključenim gornjim dovodom grijanja.

Turbina T-110/120-130/13 je jedinica s jednom osovinom koja se sastoji od tri cilindra: HPC, CSD, LPC.

HPC je jednoprotočni, ima regulacijski stupanj s dvije zavojnice i 8 razina tlaka. Visokotlačni rotor je čvrsto kovan.

CSD je također jednoprotočni i ima 14 razina tlaka. Prvih 8 diskova srednjetlačnog rotora kovano je zajedno s osovinom, preostalih 6 je montirano. Vodeća lopatica prvog stupnja CSD-a ugrađena je u kućište, preostale dijafragme ugrađene su u kaveze.

LPC je dvoprotočni, ima dva stupnja u svakom toku lijeve i desne rotacije (jedan upravljački i jedan tlačni stupanj). Duljina zadnjeg radnog noža je 550 mm, prosječni promjer rotora ovog stupnja je 1915 mm. Niskotlačni rotor ima 4 montirana diska.

Kako bi se olakšalo pokretanje turbine iz vrućeg stanja i povećala njezina manevarska sposobnost tijekom rada pod opterećenjem, temperatura pare koja se dovodi u pretposljednju komoru prednje brtve HPC-a povećava se miješanjem vruće pare iz kontrole šipke ventila ili iz glavnog parovoda. Iz zadnjih odjeljaka brtvi, smjesa pare i zraka usisava se usisnim ejektorom brtve.

Kako bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti pokretanja turbine, predviđeno je parno grijanje HPC prirubnica i klinova.

Aparat lopatica turbine je dizajniran za rad na mrežnoj frekvenciji od 50 Hz, što odgovara brzini rotora turbinske jedinice od 50 o/min (3000 o/min).

Dugotrajni rad turbine dopušten je s odstupanjem mrežne frekvencije od 49,0-50,5 Hz. U izvanrednim situacijama za sustav dopušten je kratkotrajni rad turbine na mrežnoj frekvenciji ispod 49 Hz, ali ne ispod 46,5 Hz (vrijeme je navedeno u tehničkim specifikacijama).

Informacije o radu „Modernizacija Almaty CHPP-2 promjenom vodno-kemijskog režima sustava za pripremu nadopunske vode kako bi se povećala temperatura mrežne vode na 140–145 C”

Specifični utrošak topline za dvostupanjsko zagrijavanje mrežne vode.

Uvjeti: G k3-4 = Džin ChSD + 5 t/h; t j - vidi sl. ; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/h

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/h; Δ ja PEN = 7 kcal/kg

Riža. 10, A, b, V, G

IZMJENE I DOPUNE KOMPLETNE ( Q 0) I SPECIFIČNI ( qG

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) na odstupanje pritisak svježe par iz nominalni na ± 0,5 MPa (5 kgf/cm2)

α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

b) na odstupanje temperatura svježe par iz nominalni na ± 5 °C

V) na odstupanje potrošnja hranjiva voda iz nominalni na ± 10 % G 0

G) na odstupanje temperatura hranjiva voda iz nominalni na ± 10 °C

Riža. jedanaest, A, b, V

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE IZMJENE I DOPUNE KOMPLETNE ( Q 0) I SPECIFIČNI ( q t) POTROŠNJA TOPLINE I POTROŠNJA SVJEŽE PARE ( G 0) U KONDENZACIJSKOM NAČINU

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) na ugasiti skupine PVD

b) na odstupanje pritisak potrošeno par iz nominalni

V) na odstupanje pritisak potrošeno par iz nominalni

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; G jama = G 0

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C

Uvjeti: G jama = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2); t jama - vidi sl. ; t j - vidi sl.

Uvjeti: G jama = G 0; t jama - vidi sl. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2)

Uvjeti: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); ja n = 715 kcal/kg; t j - vidi sl.

Bilješka. Z= 0 - kontrolna dijafragma je zatvorena. Z= max - kontrolna dijafragma je potpuno otvorena.

Uvjeti: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2)

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE UNUTARNJA SNAGA CHSP I TLAK PARE U GORNJIM I DONJIM IZLAZIMA GRIJANJA

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Uvjeti: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2) na Džin ChSD ≤ 221,5 t/h; R n = Džin ChSD/17 - na Džin ChSD > 221,5 t/h; ja n = 715 kcal/kg; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); t j - vidi sl. , ; τ2 = f(P WTO) - vidi sl. ; Q t = 0 Gcal/(kW h)

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE UTJECAJ TOPLINSKOG OPTEREĆENJA NA SNAGU TURBINE KOD JEDNOKUPNOG GRIJANJA MREŽNE VODE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Uvjeti: R 0 = 1,3 (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; R NTO = 0,06 (0,6 kgf/cm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/cm2)

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE DIJAGRAM NAČINA RADA ZA JEDNOSTUPANJSKO GRIJANJE MREŽNE VODE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° S; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G jama = G 0.

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE DIJAGRAM NAČINA ZA DVOSTUPANJSKO GRIJANJE MREŽNE VODE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° S; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G jama = G 0; τ2 = 52 ° S.

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE DIJAGRAM NAČINA RADA U NAČINU SAMO S ODABIROM PROIZVODNJE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° S; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO i R NTO = f(Džin ChSD) - vidi sl. trideset; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G jama = G 0

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE SPECIFIČNA POTROŠNJA TOPLINE ZA JEDNOKUPNO GRIJANJE MREŽNE VODE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G jama = G 0; Q t = 0

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE SPECIFIČNA POTROŠNJA TOPLINE ZA DVOSTUPANJSKO GRIJANJE MREŽNE VODE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G jama = G 0; τ2 = 52 °C; Q t = 0.

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE SPECIFIČNA POTROŠNJA TOPLINE U NAČINU SAMO S ODABIROM PROIZVODNJE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO i R NTO = f(Džin ChSD) - vidi sl. ; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G jama = G 0.

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE MINIMALNI MOGUĆI TLAK U DONJEM IZLAZU GRIJAČA KOD JEDNOKRUPNOG GRIJANJA MREŽNE VODE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Riža. 41, A, b

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE DVOSTUPANJSKO ZAGRIJAVANJE MREŽNE VODE (Prema PODATCIMA LMZ LONCA)

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) minimalno moguće pritisak V Gornji T-izbor I proračunati temperatura obrnuti mreža voda

b) amandman na temperatura obrnuti mreža voda

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE KOREKCIJA SNAGE ZA ODSTUPANJE TLAKA U DONJEM IZLAZU ZA GRIJANJE OD NAZIVNOG KOD JEDNOKRUGANJSKOG GRIJANJA MREŽNE VODE (Prema PODATCIMA IZ LONCA LMZ)

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE KOREKCIJA SNAGE ZA ODSTUPANJE TLAKA U GORNJEM SUSTAVU GRIJANJA OD NAZIVNOG S DVOSTUPANJSKIM GRIJANJEM MREŽNE VODE (PREMA PODATCIMA LONCA LMZ)

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE KOREKCIJA ZA TLAK ISPUŠNE PARE (PREMA PODACIMA LMZ POT)

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

1 Na temelju podataka POT LMZ.

Na odstupanje pritisak svježe par iz nominalni na ±1 MPa (10 kgf/cm2): Do potpuna potrošnja toplina

Do potrošnja svježe par

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE Q 0) I POTROŠNJA SVJEŽE PARE ( G 0) U NAČINIMA S PODESIVIM ODBORIMA1

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

1 Na temelju podataka POT LMZ.

Na odstupanje temperatura svježe par iz nominalni na ±10°C:

Do potpuna potrošnja toplina

Do potrošnja svježe par

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE IZMJENE UKUPNE TOPLINSKE POTROŠNJE ( Q 0) I POTROŠNJA SVJEŽE PARE ( G 0) U NAČINIMA S PODESIVIM ODBORIMA1

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

1 Na temelju podataka POT LMZ.

Na odstupanje pritisak V P-izbor iz nominalni na ± 1 MPa (1 kgf/cm2):

Do potpuna potrošnja toplina

Do potrošnja svježe par

Riža. 49 A, b, V

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE SPECIFIČNA SURADNJA PROIZVODNJA ELEKTRIČNE ENERGIJE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) trajekt proizvodnja izbor

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); ηem = 0,975.

b) trajekt Gornji I niži daljinsko grijanje selekcije

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); ηem = 0,975

V) trajekt niži daljinsko grijanje izbor

Uvjeti: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); ηem = 0,975

Riža. 50 A, b, V

TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE TURBO JEDINICE IZMJENE I DOPUNE SPECIFIČNE KOMBINACIJE PROIZVODNJE ELEKTRIČNE ENERGIJE ZA PRITISAK U REGULIRANIM IZBORIMA

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) na pritisak V proizvodnja izbor

b) na pritisak V Gornji grijanje izbor

V) na pritisak V niži grijanje izbor

Primjena

1. UVJETI ZA SASTAVLJANJE ENERGETSKIH KARAKTERISTIKA

Tipična energetska karakteristika sastavljena je na temelju izvješća o toplinskim ispitivanjima dviju turbinskih jedinica: Chisinau CHPP-2 (radove izvodi Yuzhtekhenergo) i CHPP-21 Mosenergo (radove izvodi MGP PO Soyuztechenergo). Karakteristika odražava prosječnu učinkovitost turbinske jedinice koja je prošla velika obnova i radi prema toplinskom krugu prikazanom na sl. ; pod sljedećim parametrima i uvjetima koji su prihvaćeni kao nominalni:

Tlak i temperatura svježe pare ispred zapornog ventila turbine je 13 (130 kgf/cm2)* i 555 °C;

* U tekstu i grafikonima - apsolutni tlak.

Tlak u reguliranom proizvodnom izlazu je 13 (13 kgf/cm2) s prirodnim povećanjem protoka na ulazu u ChSD više od 221,5 t/h;

Tlak u gornjoj ekstrakciji daljinskog grijanja je 0,12 (1,2 kgf/cm2) s dvostupanjskom shemom za grijanje vode iz mreže;

Tlak u donjem izlazu grijanja je 0,09 (0,9 kgf / cm2) s jednostupanjskom shemom za grijanje mrežne vode;

Tlak u reguliranom proizvodnom odsisu, gornje i donje grijanje odsisa u kondenzacijskom načinu rada s isključenim regulatorima tlaka - sl. i ;

Tlak ispušne pare:

a) karakterizirati način kondenzacije i raditi s odabirima tijekom jednostupanjskog i dvostupanjskog zagrijavanja mrežne vode pri konstantnom tlaku od 5 kPa (0,05 kgf / cm2);

b) karakterizirati kondenzacijski režim pri stalni protok a temperatura rashladne vode - u skladu s toplinskim karakteristikama kondenzatora pri t 1V= 20 °C i W= 8000 m3/h;

Sustav regeneracije visokog i niskog tlaka je potpuno uključen, deaerator 0,6 (6 kgf/cm2) pokreće proizvodna para;

Potrošnja napojne vode jednaka je potrošnji svježe pare, 100% proizvodnog kondenzata se vraća t= 100 °C provedeno u deaeratoru 0,6 (6 kgf/cm2);

Temperatura napojne vode i glavnog kondenzata iza grijača odgovara ovisnostima prikazanim na sl. , , , , ;

Povećanje entalpije napojne vode u napojnoj pumpi je 7 kcal/kg;

Elektromehanička učinkovitost turbinske jedinice usvojena je na temelju ispitivanja slične turbinske jedinice koje je proveo Dontekhenergo;

Granice regulacije tlaka u selekcijama:

a) proizvodnja - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf / cm2);

b) gornje centralno grijanje s dvostupanjskom shemom grijanja za grijanje vode - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf/cm2);

a) niže daljinsko grijanje s jednostupanjskom shemom grijanja za grijanje vode - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf/cm2).

Zagrijavanje mrežne vode u toplani s dvostupanjskom shemom grijanja mrežne vode, određeno tvornički izračunatim ovisnostima τ2r = f(P VTO) i τ1 = f(Q T, P WTO) je 44 - 48 °C za maksimalna opterećenja grijanja pri tlakovima P WTO = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf/cm2).

Podaci o ispitivanju koji čine osnovu ove standardne energetske karakteristike obrađeni su korištenjem “Tablica termofizičkih svojstava vode i vodene pare” (M.: Standards Publishing House, 1969). Prema uvjetima LMZ POT, povratni kondenzat proizvodnog odabira uvodi se na temperaturi od 100 ° C u glavni vod kondenzata nakon HDPE br. 2. Pri sastavljanju tipičnih energetskih karakteristika prihvaća se da se uvodi pri istoj temperaturi izravno u deaerator 0,6 (6 kgf/cm2) . Prema uvjetima LMZ POT-a, s dvostupanjskim zagrijavanjem mrežne vode i režimima s protokom pare na ulazu u CSD veći od 240 t/h (maksimalno električno opterećenje s niskim proizvodnim učinkom), HDPE br. 4 je potpuno isključen. Prilikom sastavljanja Standardnih energetskih karakteristika prihvaćeno je da kada je protok na ulazu u CSD iznad 190 t/h, dio kondenzata se usmjerava u obilaznicu HDPE br. 4 na način da njegova temperatura ispred odzračivača ne prelazi 150 °C. To je potrebno kako bi se osiguralo dobro odzračivanje kondenzata.

2. KARAKTERISTIKE OPREME UKLJUČENE U TURBO POSTROJENJE

Turbinski agregat uz turbinu uključuje i sljedeću opremu:

Generator TVF-120-2 iz pogona Elektrosila s vodikovim hlađenjem;

Dvoprolazni kondenzator 80 KTSS-1 ukupne površine 3000 m2, od čega je 765 m2 udio ugrađene grede;

Četiri niskotlačna grijača: HDPE br. 1, ugrađen u kondenzator, HDPE br. 2 - PN-130-16-9-11, HDPE br. 3 i 4 - PN-200-16-7-1;

Jedan deaerator 0,6 (6 kgf / cm2);

Tri visokotlačna grijača: PVD br. 5 - PV-425-230-23-1, PVD br. 6 - PV-425-230-35-1, PVD br. 7 - PV-500-230-50;

Dvije cirkulacijske pumpe 24NDN protoka 5000 m3/h i pritiska 26 m vode. Umjetnost. s elektromotorima od po 500 kW;

Tri kondenzacijske pumpe KN 80/155 pogonjene elektromotorima snage 75 kW svaka (broj pumpi u radu ovisi o protoku pare u kondenzator);

Dva glavna trostupanjska ejektora EP-3-701 i jedan startni ejektor EP1-1100-1 (jedan glavni ejektor stalno u radu);

Dva mrežna grijača vode (gornji i donji) PSG-1300-3-8-10 s površinom od 1300 m2 svaki, dizajnirani za prolaz 2300 m3 / h mrežne vode;

Četiri kondenzacijske pumpe mrežnih bojlera KN-KS 80/155 pogonjene elektromotorima snage 75 kW svaki (po dvije pumpe za svaki PSG);

Jedna mrežna pumpa prvog lifta SE-5000-70-6 s elektromotorom od 500 kW;

Jedna mrežna pumpa II lift SE-5000-160 sa elektromotorom od 1600 kW.

3. NAČIN KONDENZACIJE

U kondenzacijskom načinu rada s isključenim regulatorima tlaka ukupna bruto potrošnja topline i potrošnja svježe pare, ovisno o snazi ​​na stezaljkama generatora, izražavaju se jednadžbama:

Pri konstantnom tlaku kondenzatora

P 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2);

Q 0 = 15,6 + 2,04N T;

G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);

Pri konstantnom protoku ( W= 8000 m3/h) i temperatura ( t 1V= 20 °C) rashladna voda

Q 0 = 13,2 + 2,10N T;

G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68,4).

Gornje jednadžbe vrijede u rasponu snaga od 40 do 80 MW.

Potrošnja topline i svježe pare tijekom kondenzacijskog načina rada za zadanu snagu određuje se iz zadanih ovisnosti uz naknadno uvođenje potrebnih korekcija prema pripadajućim grafikonima. Ove izmjene uzimaju u obzir razliku između radnih uvjeta i nominalnih (za koje su sastavljene Tipične karakteristike) i služe za preračunavanje podataka o karakteristikama na radne uvjete. Tijekom obrnutog rekalkuliranja, predznaci izmjena su obrnuti.

Izmjenama se prilagođava potrošnja topline i svježe pare pri konstantnoj snazi. Kada nekoliko parametara odstupa od nominalnih vrijednosti, korekcije se algebarski zbrajaju.

4. NAČIN RADA S PODESIVIM ODABIRIMA

Kada su uključeni kontrolirani odsisi, turbinska jedinica može raditi s jednostupanjskom i dvostupanjskom shemom grijanja vode za grijanje. Također je moguće raditi bez ekstrakcije grijanja s jednom proizvodnom jedinicom. Odgovarajući tipični dijagrami načina za potrošnju pare i ovisnost specifične potrošnje topline o snazi ​​i proizvodnom učinku dani su na slici. - , a specifična proizvodnja električne energije iz potrošnje topline na sl. - .

Dijagrami modova su izračunati prema shemi koju koristi POT LMZ i prikazani su u dva polja. Gornje polje je dijagram načina rada (Gcal/h) turbine s jednim oduzimanjem proizvodnje pri Q t = 0.

Kada je uključeno grijaće opterećenje i ostali nepromijenjeni uvjeti, rasterećuju se ili samo stupnjevi 28 - 30 (s uključenim jednim donjim glavnim grijačem), ili stupnjevi 26 - 30 (s uključena dva glavna grijača) i smanjuje se snaga turbine.

Vrijednost smanjenja snage ovisi o opterećenju grijanja i određena je

Δ N Qt = KQ T,

Gdje K- specifična promjena snage turbine Δ određena tijekom ispitivanja N Qt/Δ Q t jednak 0,160 MW/(Gcal h) s jednostupanjskim grijanjem i 0,183 MW/(Gcal h) s dvostupanjskim grijanjem mrežne vode (sl. 31 i 32).

Iz toga slijedi da je potrošnja svježe pare pri zadanoj snazi N t i dva (proizvodnja i grijanje) izdvajanja će odgovarati nekoj fiktivnoj snazi ​​u gornjem polju N ft i jedan izbor proizvodnje

N ft = N t + Δ N Qt.

Nagnute ravne linije u donjem polju dijagrama omogućuju vam da grafički odredite vrijednost zadane snage turbine i opterećenja grijanja N ft, a prema tome i odabiru proizvodnje, potrošnja svježe pare.

Vrijednosti specifične toplinske potrošnje i specifične proizvodnje električne energije za toplinsku potrošnju izračunavaju se na temelju podataka preuzetih iz proračuna režimskih dijagrama.

Grafikoni ovisnosti specifične potrošnje topline o snazi ​​i proizvodnom učinku temelje se na istim razmatranjima kao i osnova za dijagram načina rada LMZ POT.

Raspored ovog tipa predložila je turbinska radionica MGP PO Soyuztekhenergo (Industrijska energija, 1978., br. 2). Poželjnije je od sustava crtanja q t = f(N T, Q t) na različitim Q n = const, budući da je prikladniji za korištenje. Iz neprincipijelnih razloga, grafikoni specifične potrošnje topline izrađeni su bez donjeg polja; primjerima je objašnjena metodologija njihove uporabe.

Tipična karakteristika ne sadrži podatke koji karakteriziraju način trostupanjskog zagrijavanja mrežne vode, budući da takav način rada u instalacijama ove vrste u razdoblju testiranja nigdje nije svladan.

Utjecaj odstupanja parametara od onih koji su prihvaćeni pri izračunavanju tipičnih karakteristika kao nominalnih uzima se u obzir na dva načina:

a) parametri koji ne utječu na potrošnju topline u kotlu i opskrbu toplinom potrošača pri konstantnim masenim protokima G 0, G n i G t, - uvođenjem izmjena i dopuna navedene snage N T( N t + KQ T).

Prema ovoj ispravljenoj snazi ​​prema sl. - utvrđuje se potrošnja svježe pare, specifična toplinska potrošnja i ukupna toplinska potrošnja;

b) korekcije za P 0, t 0 i P p dodaju se onima dobivenim nakon gore navedenih izmjena brzine protoka svježe pare i ukupne stope toplinskog protoka, nakon čega se za dane uvjete izračunavaju protok svježe pare i toplinski protok (ukupni i specifični).

Podaci za žive krivulje korekcije tlaka pare izračunavaju se pomoću rezultata ispitivanja; sve druge krivulje korekcije temelje se na podacima LMZ POT.

5. PRIMJERI ODREĐIVANJA SPECIFIČNOG POTROŠNJA TOPLINE, POTROŠNJA SVJEŽE PARE I SPECIFIČNIH TOPLINSKIH RADOVA

Primjer 1. Kondenzacijski način rada s isključenim regulatorima tlaka u odabirima.

dano: N t = 70 MW; P 0 = 12,5 (125 kgf/cm2); t 0 = 550 °C; R 2 = 8 kPa (0,08 kgf/cm2); G jama = 0,93 G 0; Δ t jama = t Pete - t npit = -7 °C.

Potrebno je odrediti ukupnu i specifičnu bruto potrošnju topline i potrošnju svježe pare u zadanim uvjetima.

Redoslijed i rezultati dati su u tablici. .

Tablica P1

Oznaka

Metoda određivanja

Primljena vrijednost

Potrošnja svježe pare pri nominalnim uvjetima, t/h

Temperature svježe pare

Potrošnja vode za hranu

Ukupna korekcija specifične potrošnje topline, %

Specifična potrošnja topline u danim uvjetima, kcal/(kW h)

Ukupna potrošnja topline u danim uvjetima, Gcal/h

Q 0 = q T N t10-3

Korekcije potrošnje pare za odstupanje uvjeta od nominalnog, %:

Tlak žive pare

Temperature svježe pare

Tlak ispušne pare

Potrošnja vode za hranu

Temperature napojne vode

Ukupna korekcija potrošnje svježe pare, %

Potrošnja svježe pare u danim uvjetima, t/h

Tablica P2 Oznaka Metoda određivanja Primljena vrijednost Nedovoljna proizvodnja u ČSND zbog daljinskog grijanja, MW Δ N Qt = 0,160 Q T Približna fiktivna snaga, MW N tf" = N t + Δ N Qt Približni protok na ulazu u CSD, t/h G CHSDin" 1,46 (14,6)* Najmanji mogući tlak u ekstrakciji daljinskog grijanja, (kgf/cm2) R NTOmin 0,057 (0,57)* Korekcija snage prema tlaku R NTO = 0,06 (0,6 kgf/cm2), MW Δ N RNTO Prilagođena fiktivna snaga, MW N tf = N tf" + Δ N RNTO Prilagođeni protok na ulazu u ChSD, t/h G CHSDinh a) τ2r = f(P WTO) = 60 °C b) ∆τ2 = 70 - 60 = +10 °C i G CHSDin" Korekcija snage prema tlaku R 2 = 2 kPa (0,02 kgf/cm2), MW * Prilikom podešavanja snage za tlak u gornjem učinku grijanja R WTO, različit od 0,12 (1,2 kgf/cm2), rezultat će odgovarati temperaturi povratne vode koja odgovara zadanom tlaku prema krivulji τ2r = f(P WTO) na sl. , tj. 60 °C. ** U slučaju primjetne razlike G CHSDvkh" od G CHSD u svim vrijednostima u pp. 4 - 11 treba provjeriti prema navedenom G CHSDin. Proračun specifičnih zagrijavanja provodi se slično kao u primjeru. Razvoj snage grijanja i korekcija za stvarni tlak R WTO se određuje prema Sl. , b i , b. Primjer 4. Način rada bez odvoda grijanja. dano: N t = 80 MW; Q n = 120 Gcal/h; Q t = 0; R 0 = 12,8 (128 kgf/cm2); t 0 = 550 °C; 7,65 R

Tlak u gornjoj ekstrakciji grijanja, (kgf/cm2)*

R WTO

Riža. Po G CHSDin"

Tlak u donjem izlazu za grijanje, (kgf/cm2)*

R NTO

Riža. Po G CHSDin"

* Tlakovi u odabirima ChSND i temperatura kondenzata u HDPE mogu se odrediti iz grafikona režima kondenzacije ovisno o G ChSDin, s omjerom G CHSDin/ G 0 = 0,83.

6. LEGENDA

Ime

Oznaka

Snaga, MW:

električni na stezaljkama generatora

N T, N tf

unutarnji dijelovi pod visokim pritiskom

N iCHVD

srednji i niskotlačni unutarnji dijelovi

N iCHSND

ukupni gubici turbinskog agregata

Σ∆ N znoj

elektromehanička učinkovitost

Visokotlačni cilindar (ili dio)

Cilindar niskog (ili srednjeg i niskog) tlaka

TsSD (ChSND)

Potrošnja pare, t/h:

do turbine

za proizvodnju

za daljinsko grijanje

za regeneraciju

G PVD, G HDPE, G d

kroz posljednju fazu CVP-a

G ChVDskv

na ulazu u ČSD

G CHSDinh

na ulazu u ČND

G CHNDin

na kondenzator

Potrošnja napojne vode, t/h

Potrošnja povratnog proizvodnog kondenzata, t/h

Protok rashladne vode kroz kondenzator, m3/h

Potrošnja topline po jedinici turbine, Gcal/h

Potrošnja topline za proizvodnju, Gcal / h

Apsolutni tlak, (kgf/cm2):

prije zapornog ventila

iza regulacijskih i preopterećenih ventila

P.I.-IV cl, P traka

u komori kontrolnog stupnja

P r.st.

u nereguliranim komorama za uzorkovanje

P.I.-VII P

u proizvodnoj selekcijskoj komori

u gornjoj komori za grijanje

u donjoj komori za grijanje

u kondenzatoru, kPa (kgf/cm2)

Temperatura (°C), entalpija, kcal/kg:

svježa para ispred zapornog ventila

t 0, ja 0

para u proizvodnoj selekcijskoj komori

kondenzat za HDPE

t Do, t k1, t k2, t k3, t k4

povratni kondenzat iz proizvodnog vađenja

napojna voda iza PVD-a

t jama 5, t jama6, t jama7

napojnu vodu iza postrojenja

t Pete, ja Pete

mrežnog voda na ulazu i izlazu iz instalacije

rashladna voda koja ulazi i izlazi iz kondenzatora

t 1c, t 2v

Povećanje entalpije napojne vode u pumpi

∆ja PEN

Specifična bruto potrošnja topline za proizvodnju električne energije, kcal/(kW h)

q T, q tf

Specifična proizvodnja električne energije kogeneracijom, kWh/Gcal:

proizvodna para

para za daljinsko grijanje

Koeficijenti za pretvorbu u SI sustav:

1 t/h - 0,278 kg/s; 1 kgf/cm2 - 0,0981 MPa ili 98,1 kPa; 1 kcal/kg - 4,18168 kJ/kg

Sveobuhvatna modernizacija parne turbine PT-80/100-130/13

Svrha modernizacije je povećanje električne i toplinske snage turbine te povećanje učinkovitosti turbinske instalacije. Modernizacija u sklopu glavne opcije sastoji se od ugradnje saćastih brtvi na plaštu HPC-a i zamjene srednjetlačnog protočnog dijela s izradom novog LP rotora kako bi se propusnost HPC-a povećala na 383 t/h. Istodobno se održava raspon regulacije tlaka u proizvodnom izlazu, maksimalni protok pare u kondenzator se ne mijenja.
Zamjenjive komponente prilikom nadogradnje turbinske jedinice u sklopu glavne opcije:

• Ugradnja brtvi saćastog pokrova za HPC stupnjeve 1-17;
• Vodilica CSND;
• RK ChSD sedla s većim protočnim dijelom s modifikacijom parnih kutija gornje polovice tijela ChSD za ugradnju novih poklopaca;
• Kontrolni ventili SD i bregasti razdjelnik;
• Dijafragme 19-27 stupnjeva CSND, opremljene saćastim brtvama preko pojasa i brtvenim prstenima sa zavojnim oprugama;
• SND rotor s instaliranim novim radnim lopaticama od 18-27 stupnjeva TsSND s čvrstim mljevenim gumama;
• Stezaljke dijafragme br. 1, 2, 3;
• Prednji brtveni kavez i O-prstenovi sa spiralnim oprugama;
• Diskovi za pričvršćivanje 28, 29, 30 koraka pohranjuju se u skladu s postojeća struktura, što omogućuje smanjenje troškova modernizacije (pod uvjetom da se koriste stari montirani diskovi).

Osim toga, opseg glavne opcije predviđa ugradnju brtvi saćastog pokrova 1-17 stupnjeva visokotlačnog motora u vizire dijafragme uz zavarivanje brtvenih brkova na pokrove lopatica rotora.

Kao rezultat modernizacije prema glavnoj opciji postiže se sljedeće:

1. Povećanje maksimalne električne snage turbine na 110 MW i snage toplinskog izdvajanja na 168,1 Gcal/h, zbog smanjenja industrijskog izdvajanja.
2. Osiguravanje pouzdanog i manevarskog rada turbinske jedinice u svim režimima rada, uključujući i najniže moguće tlakove u industrijskim i daljinskim grijanjima.
3. Povećanje učinkovitosti turbinskih instalacija;
4. Osiguravanje stabilnosti postignutih tehničko-ekonomskih pokazatelja tijekom remontnog razdoblja.

Učinak modernizacije u okviru glavne ponude:

Turbinski modovi	Električna snaga, MW	Potrošnja pare za daljinsko grijanje, t/h	Potrošnja pare za proizvodnju, t/h
Kondenzacija
Nominalni
Maksimalna snaga
S maksimumom grijanje ekstrakcija
Povećanje učinkovitosti crpke
Povećanje HPC učinkovitosti

Dodatne ponude (opcije) za modernizaciju

• Modernizacija kaveza HPC kontrolnog stupnja s ugradnjom saćastih brtvi nad pokrovom
• Montaža dijafragmi zadnjeg stupnja s tangencijalnim rasutom
• Visoko nepropusne brtve za šipke regulacijskog ventila visokog tlaka

Učinak modernizacije s dodatnim opcijama

№ p/p	Ime	Posljedica
	Modernizacija kaveza HPC kontrolnog stupnja s ugradnjom saćastih brtvi nad pokrovom	Povećanje snage za 0,21-0,24 MW - povećanje HPC učinkovitosti za 0,3-0,4% - povećanje operativne pouzdanosti gašenja turbine
	Montaža dijafragmi zadnjeg stupnja s tangencijalnim rasutom	Način kondenzacije: - povećanje snage za 0,76 MW - povećanje učinkovitosti DSND 2,1%
	Rotacijska brtva dijafragme	Povećanje učinkovitosti turbinske jedinice pri radu u načinu rada s potpuno zatvorenom rotacijskom dijafragmom od 7 Gcal/sat
	Zamjena gornjih brtvi HPC i CSD sa ćelijskim	Povećana učinkovitost cilindra (HPC za 1,2-1,4%, CVD za 1%); - povećanje snage (HPC za 0,6-0,9 MW, CSND za 0,2 MW); - poboljšanje pouzdanosti turbinskih jedinica; - osiguranje stabilnosti postignutog tehničko-ekonomskog indikatori tijekom razdoblja remonta; - osiguranje pouzdanosti, bez smanjenja učinkovitosti rada brtve preko pokrova HPC i CSD u prijelaznim modovima, uklj. tijekom hitnog isključivanja turbina.
	Zamjena HPC regulacijskih ventila	Povećanje snage za 0,02-0,11 MW - povećanje HPC učinkovitosti za 0,12% - povećanje operativne pouzdanosti
	Ugradnja LPC saćastih krajnjih brtvi	Uklanjanje usisavanja zraka kroz završne brtve - povećanje pouzdanosti rada turbine - povećanje učinkovitosti turbine - stabilnost postignutih tehničko-ekonomskih pokazatelja tijekom cijelog razdoblja remonta - pouzdan, bez smanjenja učinkovitosti, rad kraja LPC brtve u prijelaznim uvjetima, uklj. u hitnim slučajevima gašenja turbine

	Nastavni projektni zadatak	3
1.	Početni referentni podaci	4
2.	Proračun instalacije kotla	6
3.	Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini	8
4.	Bilanca pare i napojne vode	9
5.	Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata PTS elementima	11
6.	Izrada i rješavanje jednadžbi toplinske bilance za presjeke i elemente PTS-a	15
7.	Jednadžba snage energije i njezino rješenje	23
8.	Provjera izračuna	24
9.	Određivanje energetskih pokazatelja	25
10.	Izbor pomoćna oprema	26
	Bibliografija	27

Nastavni projektni zadatak
Studentu: Onuchin D.M..

Tema projekta: Proračun toplinskog kruga STU PT-80/100-130/13
Podaci o projektu

P0 =130 kg/cm2;

;

;

Q t = 220 MW;

;

.

Tlak u nereguliranim ekstrakcijama – iz referentnih podataka.

Priprema dodatne vode - iz atmosferskog odzračivača "D-1,2".
Volumen obračunskog dijela

1. 
   Projektni proračun STU u SI sustavu za nazivnu snagu.
2. 
   Određivanje pokazatelja energetske učinkovitosti objekata za tehničku obuku.
3. 
   Odabir pomoćne opreme ustanove za stručno osposobljavanje.

1. Početni referentni podaci
Glavni pokazatelji turbine PT-80/100-130.

Stol 1.

Parametar	Veličina	Dimenzija
Nazivna snaga	80	MW
Maksimalna snaga	100	MW
Početni pritisak	23,5	MPa
Početna temperatura	540	S
Tlak na izlazu iz središnje venske pumpe	4,07	MPa
Temperatura na izlazu iz HPC-a	300	S
Temperatura pregrijane pare	540	S
Protok vode za hlađenje	28000	m 3 / h
Temperatura rashladne vode	20	S
Tlak kondenzatora	0,0044	MPa

Turbina ima 8 nereguliranih odvoda pare za zagrijavanje napojne vode u niskotlačnim grijačima, deaerator, u visokotlačnim grijačima i za pogon pogonske turbine glavne napojne pumpe. Ispušna para iz turbo pogona vraća se u turbinu.
Tablica 2.

	Izbor	Tlak, MPa	Temperatura, 0 C
ja	PVD br. 7	4,41	420
II	PVD br. 6	2,55	348
III	HDPE br. 5	1,27	265
	Odzračivač	1,27	265
IV	HDPE br. 4	0,39	160
V	HDPE br. 3	0,0981	-
VI	HDPE br. 2	0,033	-
VII	HDPE br. 1	0,003	-

Turbina ima dva odvoda ogrjevne pare, gornji i donji, namijenjeni jednostupanjskom i dvostupanjskom zagrijavanju mrežne vode. Odvod grijanja ima sljedeće granice kontrole tlaka:

Gornji 0,5-2,5 kg/cm 2 ;

Donja 0,3-1 kg/cm2.

2. Proračun instalacije kotla

VB – gornji kotao;

NB – donji kotao;

Povrat – povratna mrežna voda.

D VB, D NB - potrošnja pare za gornji odnosno donji kotao.

Grafikon temperature: t pr / t o br =130 / 70 C;

T pr = 130°C (403 K);

T arr = 70°C (343 K).

Određivanje parametara pare u odvodu daljinskog grijanja

Pretpostavimo jednoliko zagrijavanje na VSP i NSP;

Prihvaćamo vrijednost podgrijavanja u mrežnim grijačima
.

Prihvaćamo gubitke tlaka u cjevovodima
.

Tlak gornjeg i donjeg odvoda iz turbine za VSP i NSP:

bar;

bar.
h WB =418,77 kJ/kg

h NB =355,82 kJ/kg

D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →

→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s

D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →

→ D NB =/(2492-384,88)=25,34 kg/s

D WB +D NB =D B =26,3+25,34=51,64 kg/s

3. Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini
Pretpostavimo gubitak tlaka u uređajima za distribuciju pare cilindara:

;

;

;

U tom će slučaju tlak na ulazu u cilindre (iza upravljačkih ventila) biti:

Proces u h,s dijagramu prikazan je na sl. 2.

4. Bilanca pare i napojne vode.

• 
  Pretpostavljamo da para najvećeg potencijala ide do krajnjih brtvi (D KU) i do ejektora pare (D EP).
• 
  Potrošena para iz krajnjih brtvi i iz ejektora usmjerava se na grijač brtvene kutije. Prihvaćamo zagrijavanje kondenzata u njemu:

• 
  Ispušna para u hladnjacima ejektora usmjerava se na grijač ejektora (EH). Grijanje u njemu:

• 
  Pretpostavljamo da je protok pare do turbine (D) poznata vrijednost.
• 
  Unutarstanični gubici radnog fluida: D U =0,02D.
• 
  Pretpostavimo 0,5% potrošnje pare za krajnje brtve: D KU =0,005D.
• 
  Uzmimo da je potrošnja pare za glavne ejektore 0,3%: D EJ =0,003D.

Zatim:

• 
  Potrošnja pare iz kotla bit će:

D K = D + D UT + D KU + D EJ =(1+0,02+0,005+0,003)D=1,028D

• 
  Jer Ako je kotao bubanj, tada je potrebno voditi računa o pražnjenju kotla.

Otpuhavanje je 1,5%, tj.

D nast. = 0,015 D = 1,03 D K = 0,0154 D.

• 
  Količina napojne vode koja se dovodi u kotao:

D PV = D K + D kont = 1,0434D

• 
  Količina dodatne vode:

D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r.

Gubici kondenzata za proizvodnju:

(1-K pr)D pr =(1-0,6)∙75=30 kg/s.

Tlak u bubnju kotla je približno 20% veći od tlaka svježe pare na turbini (zbog hidrauličkih gubitaka), tj.

P k.v. =1.2P 0 =1.2∙12.8=15.36 MPa →
kJ/kg.

Tlak u ekspanderu kontinuiranog otpuhivanja (CPD) je približno 10% veći nego u deaeratoru (D-6), tj.

P RNP =1.1P d =1.1∙5.88=6.5 bar →

→
kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

D P.R.=β∙D kont =0,438∙0,0154D=0,0067D;

D V.R. =(1-β)D kont =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Određujemo protok mrežne vode kroz mrežne grijače:

Propuštanje u sustavu grijanja prihvaćamo kao 1% količine cirkulacijske vode.

Dakle, potrebna kemijska produktivnost. obrada vode:

5. Određivanje parametara pare, napojne vode i kondenzata na temelju PTS elemenata.
Pretpostavljamo gubitak tlaka u parovodima od turbine do grijača regenerativnog sustava u iznosu od:

I odabir	PVD-7	4%
II izbor	PVD-6	5%
III izbor	PVD-5	6%
IV odabir	PVD-4	7%
V izbor	PND-3	8%
VI izbor	PND-2	9%
VII izbor	PND-1	10%

Određivanje parametara ovisi o dizajnu grijača ( vidi sl. 3). U izračunatoj shemi, svi HDPE i PVD su površinski.

Kako glavni kondenzat i napojna voda teku iz kondenzatora u kotao, određujemo parametre koji su nam potrebni.

5.1. Zanemarujemo povećanje entalpije u kondenzatnoj pumpi. Tada su parametri kondenzata ispred ED:

0,04 bara,
29°S,
121,41 kJ/kg.

5.2. Pretpostavljamo da je zagrijavanje glavnog kondenzata u grijaču ejektora jednako 5°C.

34 °C; kJ/kg.

5.3. Uzimamo da je zagrijavanje vode u uvodnom grijaču (SP) 5°C.

39 °C,
kJ/kg.

5.4. PND-1 – onemogućeno.

Hrani se parom iz VI selekcije.

69,12 °C,
289,31 kJ/kg = h d2 (drenaža iz HDPE-2).

°S,
4,19∙64,12=268,66 kJ/kg

Napaja se parom iz V selekcije.

Tlak pare za grijanje u tijelu grijača:

96,7 °C,
405,21 kJ/kg;

Parametri vode iza grijača:

°S,
4,19∙91,7=384,22 kJ/kg.

Preliminarno smo postavili povećanje temperature zbog miješanja protoka ispred LPH-3 na
, tj. imamo:

Hrani se parom iz IV selekcije.

Tlak pare za grijanje u tijelu grijača:

140,12°S,
589,4 kJ/kg;

Parametri vode iza grijača:

°S,
4,19∙135,12=516,15 kJ/kg.

Parametri medija za grijanje u odvodnom hladnjaku:

5.8. Odzračivač napojne vode.

Odzračivač napojne vode radi pri konstantnom tlaku pare u kućištu

R D-6 =5,88 bar → t D-6 N =158 ˚S, h’ D-6 =667 kJ/kg, h” D-6 =2755,54 kJ/kg,

5.9. Napojna pumpa.

Uzmimo učinkovitost pumpe
0,72.

Tlak ispuštanja: MPa. °C, a parametri ogrjevnog medija u odvodnom hladnjaku su:
Parametri pare u hladnjaku pare:

°C;
2833,36 kJ/kg.

Grijanje u OP-7 postavili smo na 17,5 °C. Tada je temperatura vode iza PVD-7 jednaka °C, a parametri ogrjevnog medija u odvodnom hladnjaku su:

°C;
1032,9 kJ/kg.

Tlak napojne vode nakon PPH-7 je:

Parametri vode iza samog grijača.

Ruska FederacijaRD

Regulatorne karakteristike turbinski kondenzatori T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 i PT-80/100-130/13 LMZ

Prilikom sastavljanja „Regulatornih karakteristika” usvojene su sljedeće osnovne oznake:

Potrošnja pare u kondenzator (parno opterećenje kondenzatora), t/h;

Standardni tlak pare u kondenzatoru, kgf / cm *;

Stvarni tlak pare u kondenzatoru, kgf / cm;

Temperatura rashladne vode na ulazu u kondenzator, °C;

Temperatura rashladne vode na izlazu iz kondenzatora, °C;

Temperatura zasićenja koja odgovara tlaku pare u kondenzatoru, °C;

Hidraulički otpor kondenzatora (pad tlaka rashladne vode u kondenzatoru), mm vodenog stupca;

Standardni temperaturni tlak kondenzatora, °C;

Stvarna temperaturna razlika kondenzatora, °C;

Zagrijavanje rashladne vode u kondenzatoru, °C;

Nazivni proračunski protok rashladne vode u kondenzator, m/h;

Protok rashladne vode u kondenzator, m/h;

Ukupna površina za hlađenje kondenzatora, m;

Rashladna površina kondenzatora s ugrađenom kondenzatorskom bankom odvojenom vodom, m.

Regulatorne karakteristike uključuju sljedeće glavne ovisnosti:

1) temperaturna razlika kondenzatora (°C) od protoka pare u kondenzator (parno opterećenje kondenzatora) i početna temperatura rashladne vode pri nazivnom protoku rashladne vode:

2) tlak pare u kondenzatoru (kgf/cm) od protoka pare u kondenzator i početna temperatura rashladne vode pri nazivnom protoku rashladne vode:

3) temperaturna razlika kondenzatora (°C) od protoka pare u kondenzator i početne temperature rashladne vode pri protoku rashladne vode od 0,6-0,7 nominalno:

4) tlak pare u kondenzatoru (kgf/cm) od protoka pare u kondenzator i početne temperature rashladne vode pri brzini protoka rashladne vode od 0,6-0,7 - nominalno:

5) temperaturna razlika kondenzatora (°C) od protoka pare u kondenzator i početne temperature rashladne vode pri protoku rashladne vode od 0,44-0,5 nominalno;

6) tlak pare u kondenzatoru (kgf/cm) iz protoka pare u kondenzator i početna temperatura rashladne vode pri protoku rashladne vode od 0,44-0,5 nominalno:

7) hidraulički otpor kondenzatora (pad tlaka rashladne vode u kondenzatoru) od protoka rashladne vode uz pogonski čistu rashladnu površinu kondenzatora;

8) korekcije snage turbine za odstupanje tlaka ispušne pare.

Turbine T-50-130 TMZ i PT-80/100-130/13 LMZ opremljene su kondenzatorima, u kojima se oko 15% rashladne površine može koristiti za zagrijavanje dopunske ili povratne mrežne vode (ugrađeni snopovi) . Ugrađene snopove moguće je hladiti cirkulacijskom vodom. Stoga su u "Regulatornim karakteristikama" za turbine tipa T-50-130 TMZ i PT-80/100-130/13 LMZ ovisnosti prema stavcima 1-6 također dane za kondenzatore s odspojenim ugrađenim snopovima (s rashladnom površinom smanjenom za približno 15% kondenzatora) pri protoku rashladne vode od 0,6-0,7 i 0,44-0,5.

Za turbinu PT-80/100-130/13 LMZ dane su i karakteristike kondenzatora s isključenom ugrađenom gredom pri protoku rashladne vode od 0,78 nazivnog.

3. OPERATIVNA KONTROLA RADA KONDENZACIJSKE JEDINICE I STANJA KONDENZATORA

Glavni kriteriji za ocjenu rada kondenzacijske jedinice, karakterizirajući stanje opreme pri određenom parnom opterećenju kondenzatora, su tlak pare u kondenzatoru i temperaturni tlak kondenzatora koji zadovoljava te uvjete.

Pogonski nadzor nad radom kondenzacijske jedinice i stanjem kondenzatora provodi se usporedbom stvarnog tlaka pare u kondenzatoru izmjerenog u radnim uvjetima sa standardnim tlakom pare u kondenzatoru određenim za iste uvjete (isto parno opterećenje od kondenzatora, protoka i temperature rashladne vode), kao i usporedbom stvarne temperature tlaka kondenzatora sa standardnim.

Usporedna analiza mjernih podataka i standardni pokazatelji rad instalacije omogućuje otkrivanje promjena u radu kondenzacijske jedinice i utvrđivanje njihovih mogućih uzroka.

Značajka turbina s kontroliranim odvodom pare je njihov dugotrajan rad, uz male dotoke pare u kondenzator. U režimu s odvodom grijanja, praćenje tlaka temperature u kondenzatoru ne daje pouzdan odgovor o stupnju onečišćenja kondenzatora. Stoga je preporučljivo pratiti rad kondenzacijske jedinice kada je protok pare u kondenzator najmanje 50% i kada je recirkulacija kondenzata isključena; to će povećati točnost određivanja tlaka pare i temperaturne razlike kondenzatora.

Osim ovih osnovnih veličina, za pogonsko praćenje i analizu rada kondenzacijskog uređaja, potrebno je pouzdano odrediti i niz drugih parametara o kojima ovisi tlak ispušne pare i temperaturni tlak, a to su: temperatura ulazne i izlazna voda, parno opterećenje kondenzatora, protok rashladne vode itd.

Utjecaj usisavanja zraka u uređajima za uklanjanje zraka koji rade unutar karakteristike izvedbe, i neznatan je, dok pogoršanje gustoće zraka i povećanje usisa zraka, prekoračenje radnog kapaciteta ejektora, imaju značajan utjecaj na rad kondenzacijske jedinice.

Stoga je praćenje gustoće zraka vakuumskog sustava turbinskih jedinica i održavanje usisa zraka na razini PTE standarda jedna od glavnih zadaća u radu kondenzacijskih jedinica.

Predložene standardne karakteristike temelje se na vrijednostima usisa zraka koje ne prelaze PTE standarde.

U nastavku su navedeni glavni parametri koje je potrebno mjeriti tijekom pogonskog praćenja stanja kondenzatora, te neke preporuke za organizaciju mjerenja i metode za određivanje glavnih kontroliranih veličina.

3.1. Tlak ispušne pare

Za dobivanje reprezentativnih podataka o tlaku ispušne pare kondenzatora u radnim uvjetima, mjerenja se moraju izvršiti na točkama navedenim u standardnim specifikacijama za svaki tip kondenzatora.

Tlak ispušne pare mora se mjeriti instrumentima s tekućom živom s točnošću od najmanje 1 mmHg. (vakummetri s jednom staklenom čašom, barovakuumske cijevi).

Pri određivanju tlaka u kondenzatoru potrebno je uvesti odgovarajuće korekcije u očitanja instrumenata: za temperaturu živinog stupca, za skalu, za kapilarnost (za jednostaklene instrumente).

Tlak u kondenzatoru (kgf/cm) pri mjerenju vakuuma određuje se formulom

Gdje je barometarski tlak (kako je podešen), mmHg;

Vakuum određen vakuumom (s korekcijama), mm Hg.

Tlak u kondenzatoru (kgf/cm) kada se mjeri barovakuumskom cijevi određuje se kao

Gdje je tlak u kondenzatoru, određen uređajem, mm Hg.

Barometarski tlak mora se mjeriti živinim inspektorskim barometrom uz uvođenje svih korekcija potrebnih prema putovnici instrumenta. Također je moguće koristiti podatke iz najbliže meteorološke postaje, uzimajući u obzir razliku u visini objekata.

Prilikom mjerenja tlaka ispušne pare, polaganje impulsnih vodova i ugradnja instrumenata mora se izvršiti u skladu sa sljedećim pravilima za ugradnju instrumenata pod vakuumom:

• unutarnji promjer impulsnih cijevi mora biti najmanje 10-12 mm;
• impulsni vodovi moraju imati ukupni nagib prema kondenzatoru od najmanje 1:10;
• nepropusnost impulsnih vodova mora se provjeriti tlačnim ispitivanjem vodom;
• Zabranjeno je koristiti uređaje za zaključavanje s brtvama i navojnim spojevima;
• mjerni uređaji moraju biti spojeni na impulsne vodove pomoću vakuumske gume debelih stijenki.

3.2. Temperaturna razlika

Temperaturna razlika (°C) definirana je kao razlika između temperature zasićenja ispušne pare i temperature rashladne vode na izlazu iz kondenzatora.

U ovom slučaju, temperatura zasićenja se određuje iz izmjerenog tlaka ispušne pare u kondenzatoru.

Praćenje rada kondenzacijskih jedinica toplinskih turbina treba provoditi u kondenzacijskom režimu rada turbine s isključenim regulatorom tlaka u proizvodnji i grijanju odvoda.

Parno opterećenje (protok pare u kondenzator) određeno je tlakom u komori jedne od ekstrakcija, čija je vrijednost kontrolna.

Protok pare (t/h) u kondenzator u kondenzacijskom načinu rada jednak je:

Gdje je koeficijent protoka čija je brojčana vrijednost navedena u tehničkim podacima kondenzatora za svaki tip turbine;

Tlak pare u kontrolnom stupnju (komora za uzorkovanje), kgf/cm.

Ako postoji potreba za operativnim upravljanjem radom kondenzatora tijekom režima zagrijavanja turbine, protok pare se približno određuje proračunom na temelju protoka pare u jedan od međustupnjeva turbine i protoka pare. stope u odvod grijanja i na regenerativni grijači niski pritisak.

Za turbinu T-50-130 TMZ, protok pare (t/h) u kondenzator u načinu grijanja je:

• s jednostupanjskim zagrijavanjem mrežne vode

• s dvostupanjskim zagrijavanjem mrežne vode

Gdje su i potrošnja pare kroz 23. (za jednostupanjsko) i 21. (za dvostupanjsko grijanje mrežne vode) stupnjeve, t/h;

Potrošnja mrežne vode, m/h;

; - zagrijavanje mrežne vode u horizontalnim odnosno vertikalnim mrežnim grijačima, °C; definira se kao razlika temperature između mrežne vode iza i prije odgovarajućeg grijača.

Protok pare kroz 23. stupanj određuje se prema sl. I-15, b, ovisno o protoku svježe pare u turbinu i tlaku pare u donjem odvodu grijanja.

Protok pare kroz 21. stupanj određuje se prema slici I-15, a, ovisno o protoku svježe pare u turbinu i tlaku pare u gornjem odvodu grijanja.

Za PT turbine, protok pare (t/h) u kondenzator u načinu grijanja je:

• za turbine PT-60-130/13 LMZ

• za turbine PT-80/100-130/13 LMZ

Gdje je potrošnja pare na izlazu iz CSD-a, t/h. Određuje se prema slici II-9 ovisno o tlaku pare u odvodu grijanja i V odvodu (za turbine PT-60-130/13) i prema slici III-17 ovisno o tlaku pare u odvodu grijanja i u IV ekstrakciji (za turbine PT-80/100-130/13);

Zagrijavanje vode u mrežnim grijačima, °C. Određuje se temperaturnom razlikom između mrežne vode iza i prije grijača.

Tlak prihvaćen kao kontrolni tlak mora se mjeriti opružnim instrumentima klase točnosti 0,6, povremeno i pažljivo provjeravati. Za određivanje pravo značenje tlaka u kontrolnim stupnjevima, moraju se izvršiti odgovarajuće korekcije očitanja instrumenata (za visinu ugradnje instrumenata, korekcija prema putovnici itd.).

Protoci svježe pare u turbinu i mrežnog voda, potrebni za određivanje protoka pare u kondenzator, mjere se standardnim mjeračima protoka uz korekcije odstupanja radnih parametara medija od proračunatih.

Temperatura mrežnog voda mjeri se živinim laboratorijskim termometrima podjele 0,1 °C.

3.4. Temperatura rashladne vode

Temperatura rashladne vode koja ulazi u kondenzator mjeri se u jednoj točki na svakom cjevovodu. Temperatura vode na izlazu iz kondenzatora mora se mjeriti na najmanje tri točke u jednom presjeku svake odvodne cijevi na udaljenosti od 5-6 m od izlazne prirubnice kondenzatora i odrediti kao prosjek na temelju očitanja termometra na sve točke.

Temperatura rashladne vode mora se mjeriti živinim laboratorijskim termometrima podjele 0,1 °C, ugrađenim u termometrijske čahure duljine najmanje 300 mm.

3.5. Hidraulički otpor

Kontrola onečišćenja cijevnih ploča i kondenzatorskih cijevi provodi se pomoću hidrauličkog otpora kondenzatora kroz rashladnu vodu, za što se razlika tlaka između tlačne i odvodne cijevi kondenzatora mjeri pomoću živinog dvostrukog staklenog diferencijala u obliku slova U. manometar instaliran na razini ispod točaka mjerenja tlaka. Impulsni vodovi iz tlačnih i odvodnih cijevi kondenzatora moraju biti napunjeni vodom.

Hidraulički otpor (mm vodenog stupca) kondenzatora određuje se formulom

Gdje je razlika izmjerena uređajem (prilagođena za temperaturu živinog stupca), mm Hg.

Pri mjerenju hidrauličkog otpora također se određuje protok rashladne vode u kondenzatoru kako bi se omogućila usporedba s hidrauličkim otporom prema standardnim karakteristikama.

3.6. Protok vode za hlađenje

Protok rashladne vode do kondenzatora određen je toplinska ravnoteža kondenzator ili izravno mjerenje sa segmentnim dijafragmama instaliranim na vodovima za dovod tlačnog voda. Protok rashladne vode (m/h) na temelju toplinske bilance kondenzatora određuje se formulom

Gdje je razlika u sadržaju topline ispušne pare i kondenzata, kcal/kg;

Toplinski kapacitet rashladne vode, kcal/kg·°S, jednak 1;

Gustoća vode, kg/m, jednaka je 1.

Pri izradi Standardne karakteristike uzeto je 535 ili 550 kcal/kg, ovisno o načinu rada turbine.

3.7. Gustoća zraka vakuumskog sustava

Gustoća zraka u vakuumskom sustavu kontrolira se količinom zraka na ispuhu parnog mlaznog ejektora.

4. OCJENA SMANJENJA SNAGE TURBINSKOG JEDINICE TIJEKOM RADA SA SMANJENIM U ODNOSU NA STANDARDNI VAKUUM

Odstupanje tlaka u kondenzatoru parne turbine od standardnog dovodi, za dani utrošak topline turbinskom agregatu, do smanjenja snage koju razvija turbina.

Promjena snage kada se apsolutni tlak u kondenzatoru turbine razlikuje od standardne vrijednosti određena je iz eksperimentalno dobivenih korekcijskih krivulja. Grafikoni korekcije uključeni u ove Specifikacije kondenzatora pokazuju promjenu snage za različita značenja protok pare u niskotlačnoj turbini. Za zadani režim rada turboagregata vrijednost promjene snage pri promjeni tlaka u kondenzatoru od do određuje se iz pripadajuće krivulje.

Ova vrijednost promjene snage služi kao osnova za određivanje prekoračenja specifične potrošnje topline ili specifične potrošnje goriva utvrđene pri danom opterećenju za turbinu.

Za turbine T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 i PT-80/100-130/13 LMZ, brzina protoka pare u ChND za određivanje nedovoljne proizvodnje snage turbine zbog povećanja tlaka u kondenzator se može uzeti jednak protoku pare u kondenzatoru.

I. NORMATIVNE KARAKTERISTIKE KONDENZATORSKIH K2-3000-2 TURBINA T-50-130 TMZ

1. Tehnički podaci kondenzatora

Površina za hlađenje:

bez ugrađene grede
Promjer cijevi:
vanjski
interijer
Broj cijevi
Broj vodenih poteza
Broj niti
Uređaj za uklanjanje zraka - dva parna mlaznica EP-3-2

• u kondenzacijskom načinu - prema tlaku pare u IV izboru:

2.3. Razlika u toplinskom sadržaju ispušne pare i kondenzata () uzima se kako slijedi:

Slika I-1. Ovisnost tlaka temperature o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode:

7000 m/h; =3000 m

Slika I-2. Ovisnost tlaka temperature o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode:

5000 m/h; =3000 m

Slika I-3. Ovisnost tlaka temperature o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode:

3500 m/h; =3000 m

Slika I-4. Ovisnost apsolutnog tlaka o protoku pare u kondenzatoru i temperaturi rashladne vode:

7000 m/h; =3000 m

Slika I-5. Ovisnost apsolutnog tlaka o protoku pare u kondenzatoru i temperaturi rashladne vode:

5000 m/h; =3000 m

Slika I-6. Ovisnost apsolutnog tlaka o protoku pare u kondenzatoru i temperaturi rashladne vode:

3500 m/h; =3000 m

Slika I-7. Ovisnost tlaka temperature o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode:

7000 m/h; =2555 m

Slika I-8. Ovisnost tlaka temperature o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode:

5000 m/h; =2555 m

Slika I-9. Ovisnost tlaka temperature o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode:

3500 m/h; =2555 m

Slika I-10. Ovisnost apsolutnog tlaka o protoku pare u kondenzatoru i temperaturi rashladne vode:

7000 m/h; =2555 m

Slika I-11. Ovisnost apsolutnog tlaka o protoku pare u kondenzatoru i temperaturi rashladne vode:

5000 m/h; =2555 m

Slika I-12. Ovisnost apsolutnog tlaka o protoku pare u kondenzatoru i temperaturi rashladne vode:

3500 m/h; =2555 m

Slika I-13. Ovisnost hidrauličkog otpora o protoku rashladne vode u kondenzator:

1 - puna površina kondenzatora; 2 - s isključenim ugrađenim snopom

Slika I-14. Korekcija snage turbine T-50-130 TMZ za odstupanje tlaka pare u kondenzatoru (prema „Tipičnim energetskim karakteristikama turbinske jedinice T-50-130 TMZ.” M.: SPO Soyuztekhenergo, 1979.)

Sl.l-15. Ovisnost protoka pare kroz turbinu T-50-130 TMZ o protoku svježe pare i tlaku u gornjem izboru grijanja (s dvostupanjskim grijanjem mrežne vode) i tlaku u donjem odabiru grijanja (s jednostupanjskim grijanjem mrežne vode) ):

a - protok pare kroz 21. stupanj; b - protok pare kroz 23. stupanj

II. NORMATIVNE KARAKTERISTIKE KONDENZATORA 60KTSS TURBINE PT-60-130/13 LMZ

1. Tehnički podaci

Ukupna površina za hlađenje
Nazivni protok pare u kondenzator
Procijenjena količina rashladne vode
Aktivna duljina kondenzatorskih cijevi Promjer cijevi:
vanjski
interijer
Broj cijevi
Broj vodenih poteza
Broj niti

Uređaj za uklanjanje zraka - dva parna mlaznica EP-3-700

2. Upute za određivanje nekih parametara kondenzacijske jedinice

2.1. Tlak ispušne pare u kondenzatoru određuje se kao srednja vrijednost dvaju mjerenja.

Položaj točaka mjerenja tlaka pare u grlu kondenzatora prikazan je na dijagramu. Točke mjerenja tlaka nalaze se u vodoravnoj ravnini koja prolazi 1 m iznad ravnine spajanja kondenzatora s adapterskom cijevi.

2.2. Odredite protok pare u kondenzator:

• u kondenzacijskom načinu - tlakom pare u V izboru;

• u načinu grijanja - u skladu s uputama u odjeljku 3.

2.3. Razlika u toplinskom sadržaju ispušne pare i kondenzata () uzima se kako slijedi:

• za kondenzacijski način rada 535 kcal/kg;
• za način grijanja 550 kcal/kg.

sl.II-1. Ovisnost tlaka temperature o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode:

sl.II-2. Ovisnost tlaka temperature o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode:

sl.II-3. Ovisnost tlaka temperature o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode:

sl.II-4. Ovisnost apsolutnog tlaka o protoku pare u kondenzatoru i temperaturi rashladne vode:

sl.II-5. Ovisnost apsolutnog tlaka o protoku pare u kondenzatoru i temperaturi rashladne vode:

sl.II-6. Ovisnost apsolutnog tlaka o protoku pare u kondenzator i temperaturi rashladne vode.