Powstało wiele programów, które mają pomóc inżynierom zajmującym się projektowaniem i obliczaniem wentylacji. Komputer nie tylko obliczy wszystkie wymagane parametry, ale także wykona rysunki wentylacji. O najwygodniejszym i proste rozwiązania, a także na czym opiera się algorytm ich pracy, czytaj dalej.

Program do obliczania wentylacji Vent-Calc

Oprogramowanie do projektowania Vent-Calc jest jednym z najbardziej funkcjonalnych i dostępnych. Algorytm działania opiera się na wzorach Altschula. Obliczenia hydrauliczne kanałów powietrznych wykonuje się według metody zaczerpniętej z Poradnika projektanta pod redakcją Staroverova. Równie dobrze radzi sobie z obliczeniami wentylacji naturalnej i wymuszonej.

Zaprogramuj funkcje wentylacjiVent-Calc:

• Obliczanie kanałów powietrznych z uwzględnieniem temperatury i prędkości przepływu, przepływu powietrza;
• Obliczenia hydrauliczne kanałów powietrznych;
• Obliczanie oporów lokalnych (przewężeń, zagięć, wydłużeń i rozwidleń) kanałów wewnętrznych. Współczynniki rezystancji w różnych częściach układu, obliczane są straty ciśnienia w paskalach, program wybiera sprzęt wentylacyjny. Aby sprawdzić poprawność obliczeń, załączono tabele VSN 353-86. Podczas pracy program wentylacji odsyła użytkownika do wymaganych wzorów i tabel;
• Nadaje się do obliczania naturalnej wentylacji pomieszczenia. Określony optymalny przekrój kanał wentylacyjny, zapewniający przewagę ciągu nad oporem powietrza przy danym przepływie powietrza;
• Oblicza moc grzewczą nagrzewnicy lub innego rodzaju nagrzewnicy powietrza.

Ten program do obliczeń dotyczących wentylacji jest bardzo dobry dla studentów studiujących wentylację na uniwersytecie. Kolejną zaletą jest to, że rozpowszechnianie jest bezpłatne.

Umożliwia to najnowsza edycja oprogramowania do projektowania wentylacji Vent-Calc tak szybko, jak to możliwe obliczać opór aerodynamiczny systemy i inne wskaźniki niezbędne do wstępnego wyboru sprzętu. Aby to zrobić, wymagane są następujące wskaźniki:

• długość głównego kanału powietrznego pomieszczenia;
• przepływ powietrza na początku systemu;
• przepływ powietrza na końcu systemu.

Ręcznie takie obliczenia są dość pracochłonne i przeprowadzane etapami. Dlatego program obliczeniowy Vent-Calc ułatwi i przyspieszy pracę projektantów, specjalistów ds. sprzedaży urządzeń klimatyzacyjnych i wykwalifikowanych instalatorów.

Oprogramowanie do projektowania systemów inżynierskich MagiCAD

Jest to program do projektowania instalacji wentylacyjnych, grzewczych, wodno-kanalizacyjnych oraz sieci elektrycznych. MagiCAD oblicza i wykonuje niezbędne rysunki.

Przyda się konstruktorom, projektantom, kreślarzom i menedżerom sprzedaży sprzętu.

Funkcje MagiCADa:

• wszelkiego rodzaju płatności za systemy wentylacyjne(nawiew i wywiew);
• obraz 2D;
• obraz 3D;
• najszersza baza danych sprzętu europejskich producentów;
• stworzenie wszystkiego, co niezbędne dokumentacja projektowa, w tym specyfikacje;
• możliwość wymiany danych z innymi programami do rysowania wentylacji;
• Kompatybilny z ADT i AutoCAD.

Grafika MagiCAD bazuje na programie AutoCAD i jest właściwie jego dodatkiem. Program został stworzony przez fińskich programistów, którzy maksymalnie uprościli jego obsługę. Dlatego inżynier znający AutoCAD może łatwo zrozumieć pomocniczy program do obliczania wentylacji i nie tylko systemy inżynieryjne MagiCAD. Łatwość obsługi uzyskano poprzez podzielenie rdzenia na moduły: Wentylacja, Rurociągi, Elektryka i Pomieszczenie.

Specjalista nie musi rysować skomplikowanych sieci dystrybucji powietrza, kształtek i zwojów. Gotowe elementy są kompilowane jak konstruktor. Nie potrzebujesz nawet linijki. Głównym zadaniem projektanta jest prawidłowe rozmieszczenie istniejących komponentów, aby uzyskać optymalny efekt. Znajdują się tam wszystkie informacje dotyczące projektu. Patrząc na rysunek elektroniczny, można uzyskać niezbędne informacje na temat działania przyszłej wentylacji, na przykład o przekroju kanałów powietrznych i prędkości przepływu powietrza w nich.

Z programu MagiCAD do obliczania systemów wentylacyjnych korzystają dziesiątki dużych biur projektowych w krajach skandynawskich oraz wiele organizacji projektowych w krajach WNP.

Program do obliczania wentylacji naturalnej i aspiracji GIDRV 3.093

Program GIDRV 3.093 został stworzony do obliczeń systemów wentylacyjnych z ciągiem wymuszonym i naturalnym. Jest to formularz wielozadaniowy, posiadający zestaw zakładek: „Charakterystyka schematu”, „Piętra”, „Przekroje”, „Opory lokalne”, „Tabela obliczeniowa”.

Funkcje programu do obliczania wentylacji naturalnej GIDRV 3.093:

• obliczenia kontrolne parametrów kanału wywiewnego wentylacji grawitacyjnej;
• obliczanie nowych i kontrolnych obliczanie kanałów powietrznych do aspiracji;
• obliczenia nowe i kontrolne kanałów powietrza nawiewanego i wywiewanego dla instalacji z ciągiem wymuszonym.

Po otrzymaniu wyników możesz zmienić początkowe parametry na dowolnych odcinkach kanałów powietrznych i sporządzić nowy schemat. Używając tego programu do obliczania wentylacji naturalnej, możesz wybrać dowolne kombinacje, uzyskując optymalną wydajność.

Diagramy z objaśnieniami (charakterystyka kanałów, rezystancja układu, wyniki obliczeń) przechowywane są w jednym pliku. Przełączanie i praca z różne opcje obliczenia są bardzo wygodne i proste.

Obszary, w których występuje nadciśnienie, są automatycznie identyfikowane i udostępniane są możliwości rozwiązania problemu (zawęzić przekrój, zastosować przepony, zasuwy, dławiki).

Program obliczeniowy wentylacji naturalnej wyposażony jest w funkcję obliczania mechanizmów dławiących, która daje kilka najlepsze opcje i wskazanie najbardziej odpowiedniego.

Podczas obliczeń wentylacji naturalnej wykrywa najbardziej obciążone obszary systemu. Pokazuje ciśnienie dla każdej sekcji, straty i ich przyczyny (opór rury, tarcie).

Można wydrukować wszystkie obliczenia, łącznie z tabelami.

Płatne, ale dostępna jest wersja demonstracyjna do sprawdzenia.

Program obliczeniowy wentylacji oddymiającej Fans 400

Program Fans 400 został stworzony do obliczania wentylacji oddymiającej w pomieszczeniach. Za jego pomocą można określić skuteczność systemu oddymiania holi, korytarzy i holi. Program do obliczania wentylacji oddymiającej pomaga dobrać moc wentylatorów i innego wyposażenia specjalnego.

Fans 400 przeznaczony jest dla inżynierów projektantów, inspektorów przeciwpożarowych i studentów kierunków specjalistycznych.

Wykorzystanie wentylacji oddymiającej do obliczeń nie sprawi trudności użytkownikowi na każdym poziomie wyszkolenia. Jest rozprowadzany bezpłatnie. Aby program działał poprawnie należy podłączyć drukarkę do komputera.

Program doboru kanałów Ducter 2.5

Ten program doboru urządzeń wentylacyjnych oblicza średnice odcinków kanałów wentylacyjnych. Użytkownik wprowadza maksymalne wartości prędkości przepływu w kanałach wentylacyjnych, różnice wysokości przy obliczaniu wentylacji naturalnej czy CMC segmentu. Na podstawie tych informacji program dobiera liniowo urządzenia wentylacyjne o standardowej średnicy zgodnie z VSN 353-86. Dlatego ostateczna decyzja dotycząca średnicy pozostaje w gestii specjalisty.

Jeśli potrzebny jest kanał wentylacyjny o niestandardowych parametrach, program również pomoże: wprowadza się jeden parametr, resztę wybiera. Krok wyboru ustawia się w ustawieniach.

Wskaźniki ciśnienia i temperatury powietrza ustawia się w przypadku obliczeń układu klimatyzacji. Możliwe jest uzyskanie danych o ciśnieniu na każdym odcinku poprzez wprowadzenie jego długości i współczynnika oporu całkowitego. Uwzględniany jest materiał przyszłego kanału powietrznego.

Możesz ustawić jedną z kilku opcji wyświetlania wymiarów każdego obszaru.

Wersje programów od Ducter 3 i wyższych do doboru urządzeń pomogą w pełnym obliczeniu całego systemu wentylacyjnego.

Program do rysowania wentylacji „SVENT”

Program SVENT przeznaczony jest do wentylacji pomieszczeń mieszkalnych na komputerach z systemem operacyjnym Windows.

Funkcje SVENTA:

• obliczenia aerodynamiczne systemów wentylacji wymuszonej i wywiewnej;
• program do rysunków wentylacyjnych w aksonometrii, wykorzystuje elementy programu AutoCAD;
• sporządza specyfikacje.

Wykonuje 2 rodzaje obliczeń:

• Automatycznie sugeruje prostokątny lub okrągły kształt na podstawie wprowadzonych danych o prędkościach w pobliżu wentylatorów i na końcach kanałów wentylacyjnych;
• Obliczenia układu na podstawie wprowadzonych danych o przekrojach i stratach ciśnienia.

Program obliczeniowy współpracuje z każdym typem kanałów wentylacyjnych (okrągłych, prostokątnych i o niestandardowych kształtach). Bazę kanałów wentylacyjnych możesz uzupełnić o niezbędne próbki.

Baza węzłów działa na schematach obliczeń lokalnych współczynników rezystancji z VSN 353-86, Podręcznika projektanta pod redakcją I.G. Staroverova. i kilka innych źródeł. Można go również uzupełniać.

Program do rysowania wentylacji CADvent

Ten program do rysowania wentylacji opiera się na wydajnym i wyrafinowanym programie AutoCAD. Wraz z rozwojem programu AutoCAD, CADvent jest modyfikowany i udoskonalany oraz dodawane są nowe funkcje. Ten programy profesjonalne do rysunków wentylacyjnych, obliczeń i prezentacji tworzonych dla inżynierów pracujących przy projektowaniu i rozwoju systemów wentylacji, klimatyzacji i ogrzewania.

Funkcje CADventu:

• obliczanie przekroju kanałów powietrznych;
• obliczanie strat ciśnienia;
• obliczenia akustyczne;
• utworzenie rysunku 2D z niezbędnymi symbolami;
• modelowanie 3D;
• specyfikacja elementów, które można przenieść do MS Excel;
• tworzenie prezentacji.

Program CADvent daje możliwość wprowadzenia dowolnych zmian w gotowym projekcie, zmiany parametrów projektu, a także dodania nowych elementów. Można go łączyć z programami DIMsilencer (program do doboru tłumika hałasu w instalacji wentylacyjnej) oraz DIMcomfort (dobiera nawiewniki powietrza z uwzględnieniem prędkości przepływu i hałasu w miejscach przebywania ludzi).

Użytkownicy zauważają łatwość obsługi, ale brakuje rusyfikacji, a także możliwości tworzenia projekcji aksonometrycznej.

Obejrzyj film o innym programie o nazwie Comfort-B.

Wstęp

Lokalna wentylacja wyciągowa odgrywa najbardziej aktywną rolę w kompleksie środków inżynieryjnych normalizujących sanitarne i higieniczne warunki pracy w pomieszczeniach produkcyjnych. W przedsiębiorstwach związanych z przetwarzaniem materiałów sypkich rolę tę pełnią systemy odsysające (AS), zapewniające lokalizację pyłu w miejscach jego powstawania. Do tej pory wentylacja ogólna pełniła rolę pomocniczą – stanowiła kompensację powietrza usuwanego przez AS. Badania przeprowadzone przez Zakład MOPE BelGTASM wykazały, że wentylacja ogólna jest integralna część zespół systemów odpylania (zasysanie, systemy przeciwdziałające wtórnemu tworzeniu się pyłu – płukanie hydrauliczne lub odpylanie suche, wentylacja ogólna).

Pomimo długiej historii rozwoju, aspiracje otrzymały podstawową podstawę naukową i techniczną dopiero w ostatnich dziesięcioleciach. Ułatwił to rozwój produkcji wentylatorów i udoskonalenie technik oczyszczania powietrza z pyłów. Wzrosła także potrzeba aspiracji ze strony szybko rozwijających się sektorów budownictwa hutniczego. Liczba szkoły naukowe mające na celu rozwiązywanie pojawiających się problemów środowiskowych. W dziedzinie aspiracji zasłynął Ural (Butikov S.E., Gervasyev A.M., Glushkov L.A., Kamyshenko M.T., Olifer V.D. itp.), Krivoy Rog (Afanasyev I.I., Boshnyakov E.N.) zasłynął , Neykov O.D., Logachev I.N., Minko V.A., Sheleketin A.V. i American (Khemeon V., Pring R.) obliczanie lokalizacji emisji pyłów za pomocą aspiracji Rozwiązania techniczne opracowane na ich podstawie w zakresie projektowania systemów aspiracji są zapisane w szeregu materiałów regulacyjnych i naukowo-metodologicznych.

Niniejsze materiały metodyczne podsumowują zgromadzoną wiedzę z zakresu projektowania systemów zasysających i systemów centralnego odpylania próżniowego (CVA). Zastosowanie tego ostatniego rozszerza się szczególnie w produkcji, gdzie płukanie hydrauliczne jest niedopuszczalne ze względów technologiczno-konstrukcyjnych. Przeznaczone do szkolenia inżynierów środowiska, materiały metodyczne uzupełniają kurs „ Wentylacja przemysłowa„i zapewnić rozwój umiejętności praktycznych wśród starszych uczniów specjalności 17.05.09. Materiały te mają na celu umożliwienie uczniom:

Określ wymaganą wydajność lokalnych pomp ssących i dysz procesora;

Wybierz racjonalne i niezawodne systemy rurociągi przy minimalnych stratach energii;

Określ wymaganą moc jednostki zasysającej i wybierz odpowiednie środki ciągu

I wiedzieli:

Fizyczne podstawy obliczania wydajności lokalnych stacji ssących;

Podstawowa różnica między obliczeniami hydraulicznymi centralnych systemów sterowania a siecią kanałów powietrznych AC;

Projekt konstrukcyjny schronów dla jednostek przeładunkowych i dysz CPU;

Zasady zapewnienia niezawodności działania AS i CPU;

Zasady doboru wentylatora i cechy jego działania dla konkretnego układu rurociągów.

Wytyczne skupiają się na rozwiązaniu dwóch problemów praktycznych: „Obliczanie i dobór sprzętu odsysającego (zadanie praktyczne nr 1), „Obliczanie i dobór sprzętu do systemu próżniowego zbierania pyłów i wycieków (zadanie praktyczne nr 2).”

Sprawdzenie tych zadań przeprowadzono w semestrze jesiennym 1994 roku na zajęciach praktycznych grup AG-41 i AG-42, którym kompilatorzy dziękują za stwierdzone nieścisłości i błędy techniczne. Dokładne przestudiowanie materiałów przez studentów Titova V.A., Seroshtana G.N., Ereminę G.V. dało nam podstawę do wprowadzenia zmian w treści i wydaniu wytycznych.

1. Obliczanie i dobór sprzętu aspiracyjnego

Cel pracy: określenie wymaganej wydajności zespołu zasysającego, obsługujący system wiaty aspiracyjne obszarów załadunkowych przenośników taśmowych, dobór układu kanałów wentylacyjnych, odpylacza i wentylatora.

Zadanie obejmuje:

A. Obliczanie wydajności ssania miejscowego (objętości aspiracji).

B. Obliczanie składu rozproszonego i stężenia pyłu w zasysanym powietrzu.

B. Wybór odpylacza.

D. Obliczenia hydrauliczne układu zasysającego.

D. Dobór wentylatora i silnika elektrycznego do niego.

Dane początkowe

(Wartości liczbowe wartości początkowych są określone przez numer opcji N. Wartości ​dla opcji N = 25 podano w nawiasach).

1. Zużycie transportowanego materiału

G m =143,5 – 4,3 N, (G m =36 kg/s)

2. Gęstość cząstek materiału sypkiego

2700 + 40N, (=3700 kg/m 3).

3. Początkowa wilgotność materiału

4,5 – 0,1 N, (%)

4. Parametry geometryczne rynna transferowa, (Rysunek 1):

godz. 1 =0,5+0,02N, ()

h3 =1–0,02N,

5. Rodzaje wiat dla obszaru załadunku przenośnika taśmowego:

0 – schrony z pojedynczymi ścianami (dla parzystego N),

D – wiaty o podwójnych ścianach (dla nieparzystego N),

Szerokość taśmy przenośnika B, mm;

1200 (dla N=1...5); 1000 (dla N= 6…10); 800 (dla N= 11…15),

650 (dla N = 16…20); 500 (dla N= 21…26).

Sf – powierzchnia przekroju rynny.

Ryż. 1. Zasysanie zespołu przenoszącego: 1 – przenośnik górny; 2 – pokrywa górna; 3 – rynna transferowa; 4 – schron dolny; 5 – lejek zasysający; 6 – boczne ściany zewnętrzne; 7 – boczne ściany wewnętrzne; 8 – trudno przegroda wewnętrzna; 9 – przenośnik taśmowy; 10 – końcowe ściany zewnętrzne; 11 – ściana wewnętrzna końcowa; 12 – przenośnik dolny

Tabela 1. Wymiary geometryczne schronienie dolne, m

Szerokość przenośnika B, m

Tabela 2. Rozkład wielkości cząstek transportowanego materiału

Numer frakcji j,
Rozmiar otworów sąsiednich sit, mm
Średnia średnica frakcji dj, mm

* z =100(1 – 0,15).

Tabela 3. Długość odcinków sieci aspiracyjnej

Długość odcinków sieci aspiracyjnej
	dla nieparzystego N		nawet dla N

Ryż. 2. Schematy aksonometryczne układu zasysania jednostek transferowych: 1 – jednostka transferowa; 2 – rury zasysające (ssanie lokalne); 3 – odpylacz (cyklon); 4 – wentylator

2. Obliczanie wydajności ssania lokalnego

Podstawą obliczenia wymaganej objętości powietrza usuwanego ze schronu jest równanie bilansu powietrza:

Natężenie przepływu powietrza wchodzącego do schronu przez nieszczelność (Q n; m 3 / s) zależy od powierzchni nieszczelności (F n, m 2) i optymalnej wartości podciśnienia w schronie (P y, Pa):

(2)

gdzie jest gęstością otaczającego powietrza (w t 0 =20 °C; =1,213 kg/m3).

Aby pokryć obszar załadunku przenośnika, nieszczelności skupiają się w obszarze styku ścian zewnętrznych z poruszającą się taśmą przenośnika (patrz rys. 1):

gdzie: P – obwód schronu w rzucie, m; L 0 – długość schronu, m; b – szerokość schronu, m; – wysokość szczeliny konwencjonalnej w strefie styku, m.

Tabela 4. Wielkość podciśnienia w schronie (P y) i szerokość szczeliny ()

Rodzaj transportowanego materiału	Średnia średnica, mm	Typ schronienia „0”		Schronisko typu „D”
Grudkowaty
Ziarnisty
Sypki

Przepływ powietrza wchodzącego do schronu przez rynnę, m 3 /s

(4)

gdzie S jest polem przekroju rynny, m2; – prędkość przepływu przeładowywanego materiału na wyjściu z rynny (końcowa prędkość spadających cząstek) wyznaczana jest sekwencyjnie poprzez obliczenia:

a) prędkość na początku rynny, m/s (na końcu pierwszego odcinka, patrz rys. 1)

, G=9,81 m/s 2 (5)

b) prędkość na końcu drugiego odcinka, m/s

(6)

c) prędkość na końcu trzeciego odcinka, m/s

– współczynnik poślizgu elementów („współczynnik wyrzutu”) u – prędkość powietrza w rynnie, m/s.

Współczynnik poślizgu składników zależy od liczby Butakova–Neikova*

(8)

i kryterium Eulera

(9)

gdzie d jest średnią średnicą cząstek obrabianego materiału, mm,

(10)

(jeśli się okaże, że , należy przyjąć obliczoną średnicę średnią; - sumę współczynników oporu lokalnego (k.m.c.) rynny i wiat

(11)

ζ in – kms, wlot powietrza do schronu górnego, odniesiony do ciśnienia dynamicznego powietrza na końcu rynny.

; (12)

F in – powierzchnia nieszczelności pokrywy górnej, m 2 ;

* Liczby Butakova–Neykowa i Eulera stanowią istotę parametrów M i N powszechnie stosowanych w materiałach normatywnych i edukacyjnych.

– Doktorat rynny (=1,5 dla rynien pionowych, = 90°; =2,5 jeżeli występuje odcinek pochyły, czyli 90°); –kms przegroda sztywna (dla schronu typu „D”; w schronie typu „0” nie ma przegrody sztywnej, w tym przypadku pas = 0);

Tabela 5. Wartości dla schronu typu „D”.

Ψ – współczynnik oporu cząstek

(13)

β – objętościowe stężenie cząstek w rynnie, m 3 / m 3

(14)

– stosunek prędkości przepływu cząstek na początku rynny do prędkości przepływu końcowego.

Mając znalezione liczby Bu i E u, wyznacza się współczynnik poślizgu składników dla równomiernie przyspieszonego przepływu cząstek według wzoru:

(15)

Rozwiązanie równania (15)* można znaleźć metodą kolejnych przybliżeń, przyjmując jako pierwsze przybliżenie

(16)

Jeśli okaże się, że φ 1

, (17)

(18)

(20)

Przyjrzyjmy się procedurze obliczeniowej na przykładzie.

1. Na podstawie podanego rozkładu wielkości cząstek konstruujemy wykres całkowy rozkładu wielkości cząstek (wykorzystując wcześniej znalezioną sumę całkowitą m i) i znajdujemy medianę średnicy (rys. 3) d m = 3,4 mm > 3 mm, tj. mamy do czynienia z przypadkiem przeciążenia materiału bryłowego i dlatego =0,03 m; P y =7 Pa (Tabela 4). Zgodnie ze wzorem (10) średnia średnica cząstek .

2. Korzystając ze wzoru (3) wyznaczamy powierzchnię nieszczelności schronu dolnego (pamiętając, że L 0 = 1,5 m; b = 0,6 m, przy B = 0,5 m (patrz tabela 1)

F n =2 (1,5 + 0,6) 0,03 = 0,126 m2

3. Korzystając ze wzoru (2) wyznaczamy przepływ powietrza wchodzącego przez nieszczelności schronu

Istnieją inne wzory na określenie współczynnika, w tym: dla przepływu małych cząstek, na których prędkość wpływa opór powietrza.

Ryż. 3. Wykres całkowy rozkładu wielkości cząstek

4. Korzystając ze wzorów (5)… (7) wyznaczamy natężenia przepływu cząstek w zsypie:

stąd

n = 4,43 / 5,87 = 0,754.

5. Korzystając ze wzoru (11) wyznaczamy ilość km. rynny z uwzględnieniem wytrzymałości wiat. Gdy F w =0,2 m 2, zgodnie ze wzorem (12) mamy

Przy h/H = 0,12/0,4 = 0,3,

zgodnie z tabelą 5 znajdujemy ζ n ep =6,5;

6. Korzystając ze wzoru (14) wyznaczamy stężenie objętościowe cząstek w rynnie

7. Korzystając ze wzoru (13) wyznaczamy współczynnik oporu
cząsteczki w rynnie

8. Korzystając ze wzorów (8) i (9) znajdujemy odpowiednio liczbę Butakova–Neikova i liczbę Eulera:

9. Współczynnik „wyrzutu” wyznaczamy zgodnie ze wzorem (16):

I dlatego można zastosować wzór (17) uwzględniając (18)… (20):

10. Korzystając ze wzoru (4) wyznaczamy przepływ powietrza wchodzącego do schronu dolnego pierwszego zespołu transferowego:

Aby uprościć obliczenia, ustalmy natężenie przepływu dla drugiego, trzeciego i czwartego węzła przeładunkowego

K2 = 0,9; k3 = 0,8; do 4 = 0,7

Wyniki obliczeń wpisujemy w pierwszym wierszu tabeli. 7, przy założeniu, że wszystkie węzły przeładunkowe wyposażone są w tę samą osłonę, natężenie przepływu powietrza wpływającego przez nieszczelności i-tego węzła przeładunkowego wynosi Q n i = Q n = 0,278 m 3 /s. Wynik wpisujemy w drugim wierszu tabeli. 7, a wysokość wydatków Q f i + Q n i – w trzecim. Kwota wydatków , - reprezentuje całkowitą wydajność instalacji zasysającej (przepływ powietrza wchodzącego do odpylacza - Q n) i jest wpisana w ósmej kolumnie tego wiersza.

Obliczanie składu rozproszonego i stężenia pyłu w powietrzu zasysanym

Gęstość pyłu

Natężenie przepływu powietrza wpływającego na wylot przez rynnę to Q ciecz (przez nieszczelności dla schronu typu „O” – Q Нi = Q H), usuwane ze schronu – Q ai (patrz tabela 7).

Parametry geometryczne schronu (patrz ryc. 1), m:

długość – L 0 ; szerokość – b; wzrost – N.

Pole przekroju poprzecznego, m:

a) rura zasysająca F in = bc.;

b) schrony między ścianami zewnętrznymi (dla odlotów typu „O”)

c) schrony pomiędzy ścianami wewnętrznymi (dla schronów typu „D”)

gdzie b jest odległością między ścianami zewnętrznymi, m; b 1 – odległość między ścianami wewnętrznymi, m; H – wysokość schronu, m; с – długość odcinka wlotowego rury zasysającej, m.

W naszym przypadku przy B = 500 mm, dla wiaty o podwójnych ścianach (wiata typu „D”) b = 0,6 m; b 1 = 0,4 m; C = 0,25 m; wys. =0,4m;

F inx =0,25 0,6 =0,15 m2; F 1 =0,4 0,4 ​​=0,16 m2.

Wymontowanie lejka zasysającego z rynny: a) dla schronu typu „0” L y = L; b) dla schronu typu „D” L y = L –0,2. W naszym przypadku L y =0,6 – 0,2 =0,4 m.

Średnia prędkość powietrza wewnątrz schronu, m/s:

a) dla schronu typu „D”.

b) dla schronu typu „0”

=(Q f +0,5 Q H)/F 2 . (22)

Prędkość wlotu powietrza do lejka zasysającego, m/s:

Q a /F w (23)

Średnica największej cząstki w zasysanym powietrzu, mikrony:

(24)

Korzystając ze wzoru (21) lub wzoru (22) wyznaczamy prędkość powietrza w schronie i wynik wpisujemy w wierszu 4 tabeli. 7.

Korzystając ze wzoru (23) wyznaczamy prędkość napływu powietrza do lejka zasysającego i wynik wpisujemy w wierszu 5 tabeli. 7.

Korzystając ze wzoru (24) ustalamy i wpisujemy wynik w wierszu 6 tabeli. 7.

Tabela 6. Zawartość masowa cząstek pyłu w zależności od

Numer frakcji j	Wielkość frakcji, mikrony	Ułamek masowy j-te cząstki frakcje (, %) w , µm

Wartości odpowiadające wartości obliczonej (lub wartości najbliższej) wypisuje się z kolumny 6 tabeli, a wyniki (w udziałach) wpisuje się w wiersze 11...16 kolumn 4...7 tabeli. 7. Można także zastosować interpolację liniową wartości z tabeli, należy jednak pamiętać, że wynik z reguły zostanie uzyskany i dlatego należy dostosować wartość maksymalną (aby zapewnić ).

Oznaczanie stężenia pyłu

Zużycie materiału – , kg/s (36),

Gęstość cząstek materiału – , kg/m 3 (3700).

Początkowa wilgotność materiału –, % (2).

Procent cząstek w przeładowanym materiale jest mniejszy - , % (przy = 149...137 mikronów, = 2 + 1,5 = 3,5%) Zużycie pyłu przeładowywanego materiałem - , g/s (103,536=1260).

Objętości aspiracji – , m 3 /s ( ). Prędkość wejścia do lejka zasysającego – , m/s ( ).

Maksymalne stężenie pyłu w powietrzu usuwanym poprzez lokalne odsysanie z i-tego schronu (, g/m 3),

, (25)

Rzeczywiste stężenie pyłu w zasysanym powietrzu

gdzie jest współczynnikiem korygującym określonym według wzoru

w którym

dla schronów typu „D”, dla schronów typu „O”; w naszym przypadku (w kg/m3)

Lub przy W=W 0 =2%

1. Zgodnie ze wzorem (25) obliczamy i wpisujemy wyniki w 7. wierszu tabeli zbiorczej. 7 (podane zużycie pyłu dzielimy przez odpowiednią wartość liczbową z wiersza 3, a wyniki wpisujemy w wierszu 7; dla wygody wartość wpisujemy w uwagach, czyli w kolumnie 8).

2. Zgodnie ze wzorami (27...29) przy ustalonej wilgotności konstruujemy obliczoną zależność typu (30) w celu ustalenia współczynnika korygującego, którego wartości wpisujemy w wierszu 8 tabeli zbiorczej . 7.

Przykład. Korzystając ze wzoru (27) znajdujemy współczynnik korygujący psi i m/s:

Jeżeli zawartość pyłu w powietrzu okaże się znaczna (> 6 g/m3) należy go zapewnić metody inżynieryjne w celu zmniejszenia stężenia pyłu, np.: hydronawadnianie przenoszonego materiału, zmniejszanie prędkości napływu powietrza do leja aspiracyjnego, instalowanie osadników w schronie lub stosowanie lokalnych separatorów ssących. Jeśli za pomocą hydronawadniania uda się zwiększyć wilgotność do 6%, wówczas będziemy mieli:

(31)

Przy = 3,007, , =2,931 g/m 3 i jako obliczony współczynnik wykorzystujemy zależność (31).

3. Korzystając ze wzoru (26) wyznaczamy rzeczywiste stężenie pyłu w pierwszym lokalnym odsysaniu i wynik wpisujemy w wierszu 9 tabeli. 7 (wartości linii 7 mnoży się przez odpowiednie i-te ssanie - wartości linii 8).

Oznaczanie stężenia i składu rozproszonego pyłu przed odpylaczem

Aby dobrać instalację odpylającą do układu zasysającego obsługującego wszystkie wyciągi lokalne, należy znaleźć średnie parametry powietrza przed odpylaczem. Do ich wyznaczenia wykorzystuje się oczywiste zależności bilansowe praw zachowania masy przenoszonej kanałami powietrznymi pyłu (przy założeniu, że osadzanie się pyłu na ściankach kanałów powietrznych jest znikome):

Dla stężenia pyłu w powietrzu wpływającym do odpylacza mamy oczywistą zależność:

Mając na uwadze, że wydatek kurz j-i frakcje w i –tym lokalnym ssaniu

To oczywiste

(36)

1. Mnożąc zgodnie ze wzorem (32) wartości wiersza 9 i wiersza 3 tabeli. 7, znajdujemy zużycie pyłu w i-tym ssaniu, a jego wartości wpisujemy w wierszu 10. Sumę tych wydatków wpisujemy w kolumnie 8.

Ryż. 4. Rozkład cząstek pyłu według wielkości przed wejściem do odpylacza

Tabela 7. Wyniki obliczeń objętości zasysanego powietrza, składu rozproszonego oraz stężenia pyłu na ssaniu lokalnym i przed odpylaczem

	Legenda	Wymiar	Do i-tego ssania				Notatka
							G/s przy W=6%

2. Mnożąc wartości linii 10 przez odpowiednie wartości linii 11...16 otrzymujemy zgodnie ze wzorem (34) wielkość zużycia pyłu j-tej frakcji w i-ty lokalny ssanie. Wartości tych wielkości wpisuje się w liniach 17...22. Suma wierszy tych wartości, wpisana w kolumnie 8, przedstawia zużycie j-tej frakcji przed odpylaczem i stosunek tych sum do całkowitego zużycia pyłu zgodnie ze wzorem (35) jest ułamkiem masowym j-tej frakcji pyłu wchodzącej do odpylacza. Wartości wpisuje się w kolumnie 8 tabeli. 7.

3. Na podstawie rozkładu wielkości cząstek pyłu obliczonego w wyniku zbudowania wykresu całkowego (rys. 4) znajdujemy wielkość cząstek pyłu, od której pył pierwotny zawierał 15,9% masa całkowita cząstek (µm), mediana średnicy (µm) i rozproszenie rozkładu wielkości cząstek: .

Do oczyszczania spalin z pyłów najczęściej stosowane są bezwładnościowe odpylacze suche – cyklony typu TsN; odpylacze inercyjne mokre – cyklony – pracownicy SIOT, odpylacze mokre koagulacyjne KMP i KTSMP, rotoklony; filtry kontaktowe – workowe i granulowane.

Do transportu nieogrzewanych, suchych materiałów sypkich z reguły stosuje się cyklony NIOGAZ o stężeniu pyłu do 3 g/m 3 i mikronów lub filtry workowe o większym stężeniu pyłu i mniejszych rozmiarach pyłu. W przedsiębiorstwach z zamkniętymi obiegami wody stosuje się inercyjne mokre odpylacze.

Przepływ oczyszczonego powietrza – , m 3 /s (1,7),

Stężenie pyłu w powietrzu przed odpylaczem – g/m3 (2,68).

Skład rozproszonego pyłu w powietrzu przed odpylaczem wynosi (patrz tabela 7).

Średnia średnica cząstek pyłu wynosi , µm (35,0).

Dyspersja rozkładu wielkości cząstek – (0,64),

Gęstość cząstek pyłu – , kg/m 3 (3700).

Wybierając cyklony typu CN jako odpylacze należy zastosować następujące parametry(Tabela 8).

przewód hydrauliczny przenośnika aspiracyjnego

Tabela 8. Opór hydrauliczny i wydajność cyklonów

Parametr
µm – średnica cząstek wychwyconych w 50% w cyklonie o średnicy m przy prędkości powietrza, lepkości dynamicznej powietrza Pa s i gęstości cząstek kg/m 3
M/s – optymalna prędkość powietrza w przekroju cyklonu
Rozproszenie współczynników częściowego oczyszczenia –
Współczynnik oporu lokalnego cyklonu, odniesiony do dynamicznego ciśnienia powietrza w przekroju cyklonu, ζ c:
na jeden cyklon
dla grupy 2 cyklonów
dla grupy 4 cyklonów

Dopuszczalne stężenie pyłów w powietrzu emitowanych do atmosfery, g/m 3

Przy m 3 /s (37)

Przy m 3 /s (38)

W przypadku gdy współczynnik uwzględniający aktywność fibrogeniczną pyłów wyznacza się w zależności od wartości maksymalnego dopuszczalnego stężenia (MAC) pyłu w powietrzu obszar roboczy:

MPC mg/m 3

Wymagany stopień oczyszczenia powietrza z pyłów,%

(39)

Szacunkowy stopień oczyszczenia powietrza z pyłów, %

gdzie jest stopień oczyszczenia powietrza z pyłu j-ta frakcja, % (sprawność ułamkowa – przyjęta zgodnie z danymi referencyjnymi).

Rozproszony skład wielu pyłów przemysłowych (w st. 1< <60 мкм) как и пофракционная степень их очистки и инерционных пылеуловителю подчиняется логарифмически нормальному закону распределения, и общая степень очистки определяется по формуле :

, (41)

w którym

, (42)

gdzie jest średnicą cząstek wychwyconych w 50% w cyklonie o średnicy Dc przy średniej prędkości powietrza w jego przekroju,

, (43)

– dynamiczny współczynnik lepkości powietrza (w t=20°C, =18,09–10–6 Pa–s).

Całki (41) nie rozwiązuje się w kwadraturach, a jej wartości wyznacza się metodami numerycznymi. W tabeli Na rycinie 9 przedstawiono wartości funkcji znalezione tymi metodami i zapożyczone z monografii.

Ustalenie tego nie jest trudne

, , (44)

, (45)

jest to całka prawdopodobieństwa, której wartości tabelaryczne podano w wielu podręcznikach matematycznych (patrz na przykład).

Rozważymy procedurę obliczeniową przy użyciu konkretnego wizażysty.

1. Dopuszczalne stężenie pyłu w powietrzu po jego oczyszczeniu według wzoru (37) przy maksymalnym dopuszczalnym stężeniu w przestrzeni roboczej 10 mg/m 3 ()

2. Wymagany stopień oczyszczenia powietrza z pyłów według wzoru (39) wynosi

Taką skuteczność czyszczenia jak na nasze warunki (μm i kg/m3) zapewnia grupa 4 cyklonów TsN-11

3. Określmy wymagane pole przekroju poprzecznego jednego cyklonu:

m 2

4. Określ szacunkową średnicę cyklonu:

M

Wybieramy najbliższy ze znormalizowanego zakresu średnic cyklonów (300, 400, 500, 600, 800, 900, 1000 mm), a mianowicie m.

5. Wyznacz prędkość powietrza w cyklonie:

m/c

6. Ze wzoru (43) wyznaczamy średnicę cząstek wychwyconych w tym cyklonie o 50%:

µm

7. Korzystając ze wzoru (42) wyznaczamy parametr X:

.

Otrzymany wynik, oparty na metodzie NIOGAZ, zakłada logarytmicznie normalny rozkład wielkości cząstek pyłu. W rzeczywistości skład rozproszonego pyłu, w obszarze dużych cząstek (> 60 mikronów), w powietrzu zasysanym do osłony obszarów załadunku przenośników różni się od prawa logarytmicznego normalnego. Dlatego też zaleca się porównanie wyliczonego stopnia oczyszczenia z obliczeniami z wykorzystaniem wzoru (40) lub z metodologią Katedry MOPE (dla cyklonów), opartą na dyskretnym podejściu do tego, co w miarę wyczerpująco zostało omówione w kursie „Mechanika Aerozoli” ”.

Alternatywnym sposobem określenia wiarygodnej wartości całkowitego stopnia oczyszczenia powietrza w odpylaczach jest montaż specjalnych badania eksperymentalne i porównanie ich z obliczonymi, które polecamy do pogłębionego badania procesu oczyszczania powietrza z cząstek stałych.

9. Stężenie pyłu w powietrzu po czyszczeniu wynosi

g/m 3,

te. mniej niż akceptowalne.

1OSSTROYY ZSRR Glavpromstroyaroekt SOYUASANTEKHTSROEKT Państwowy Instytut Projektowania SANTEKHPROEKT GPI Tsroektproshzentilyatsiya VNIIGS

Przewodnik dotyczący obliczania kanałów powietrznych na podstawie części znormalizowanych

Moskwa 1979

Dejevued przez MSK i Amts

1. Postanowienia ogólne............

3 Obliczanie sieci systemów aspiracyjnych. . . . 4. Przykłady obliczeń............

Aplikacje

1. Zunifikowane części metalowych systemów kanałów powietrznych ogólnego przeznaczenia......44

2. Szczegóły okrągłych metalowych kanałów powietrznych

przekroje instalacji zasysających......79

3. Tabela do obliczania okrągłych metalowych kanałów wentylacyjnych...........83

4. Tabela do obliczania prostokątnych metalowych kanałów powietrznych......89

5. Współczynniki rezystancji lokalnej Unifi

wymienione części metalowych kanałów powietrznych do systemów ogólnego przeznaczenia............109

6* Współczynniki oporu lokalnego części wlotu i układy wydechowe........ 143

7. Dobór przesłon do kanałów wentylacyjnych metalowych o przekroju okrągłym i prostokątnym. . 155

8. Wartości -j- dla metalowych kanałów powietrznych

systemy aspiracyjne..................187

9. Współczynniki oporu lokalnego metalowych kanałów powietrznych instalacji zasysających. . . 189

10. Dobór membran stożkowych do kanałów powietrznych

systemy aspiracyjne..................193

11. Wzory na wyznaczanie współczynników

lokalne opozycje........... 199

Referencje............ 204

Państwowy Instytut Projektowania Santshproekt

Glavpromstroyproskta Państwowego Komitetu Budownictwa ZSRR (GPI Santekhproekt), 1979

„Wytyczne dotyczące obliczania kanałów powietrznych ze znormalizowanych części” zostały opracowane wspólnie przez Santekhproekt GPI ZSRR Gosstroy, Proektpromventiliya GPI i VNIIGS ZSRR Minmon-Tazhspetsstroy.

Wraz z wejściem w życie niniejszego „Podręcznika” zaczynają obowiązywać „Instrukcje obliczeń kanały wentylacyjne”(seria AZ-424).

„Podręcznik” opiera się na * „Instrukcji użytkowania i obliczania kanałów powietrznych z części znormalizowanych” oraz „Tymczasowej normie dotyczącej metalowych kanałów powietrznych o przekroju okrągłym do systemów zasysających”.

Aby zmechanizować i zoptymalizować obliczenia kanałów powietrznych, opracowano program Charków-074 dla komputera Mińsk-22.

Aby kupić ten program, należy skontaktować się z branżowym funduszem algorytmów i programów TsNIPMSS (II7393, Moskwa, GSP-I, Novye Cheryomushki, blok 28. budynek 3).

Wszelkie uwagi i sugestie dotyczące „Podręcznika” prosimy przesyłać do GPI Santekhproekt (105203, Moskwa, Ny*ne-Pervomaiskaya, budynek 46).

I. Postanowienia ogólne

1.1. Niniejszy przewodnik został opracowany jako dodatek do wymagań rozdziału SNiP „Ogrzewanie, wentylacja i klimatyzacja” i jest przeznaczony do projektowania i obliczania metalowych kanałów powietrznych do systemów wentylacji, klimatyzacji, ogrzewanie powietrza(systemy ogólnego przeznaczenia) oraz aspiracja budynków i budowli w budowie i przebudowie.

1.2. Metalowe kanały powietrzne systemów ogólnego przeznaczenia powinny z reguły być wykonane z części znormalizowanych (patrz załącznik I). W wyjątkowych przypadkach dopuszczalne jest zastosowanie części niestandaryzowanych

(w ciasnych warunkach, jeśli jest to spowodowane konstruktywne rozwiązania, architektoniczne lub inne wymagania).

1.3. Metalowe kanały powietrzne instalacji zasysających należy wykonywać wyłącznie z odcinków prostych, łuków, trójników i przekrojów o przekroju kołowym, podanych w pr.

2. Obliczanie sieci systemów ogólnego przeznaczenia

2.1. Obliczenia abrodynamiczne sieci przeprowadza się w celu określenia całkowitego ciśnienia wymaganego do zapewnienia projektowego przepływu powietrza na wszystkich odcinkach,

2.2. Całkowita strata ciśnienia P (kgf/u 2 lub GC, określana jako suma strat ciśnienia spowodowanych tarciem i lokalnym oporem

A>-£(7tf-Z)> (I)

i-de K - strata ciśnienia na skutek tarcia, kgf/m 2 lub Pa na 1 m długości kanału powietrznego;

Z jest długością przekroju projektowego, m;

1 - strata ciśnienia spowodowana lokalnym oporem, kgf/m 2 lub Pa w obszarze projektowym.

2.3. Stratę ciśnienia tarcia na 1 m długości strefy powietrznej określa się ze wzoru

R =1rb > (2)

gdzie d. jest współczynnikiem oporu tarcia; d - średnica obliczonej powierzchni, s,

dla prostokątnych kanałów powietrznych - średnica hydrauliczna określona wzorem

Tutaj S,h to wymiary boków kanałów powietrznych, m;

rl, - ciśnienie dynamiczne w obszarze obliczeniowym,

kgf/m2 lub Pa x)

V to prędkość ruchu powietrza w obszarze projektowym, m/s;

Ty" - środek ciężkości powietrze przemieszczane wzdłuż obszaru projektowego, kg/m 3 ;

Przyspieszenie siły ciężkości wynosi 9,81 m/s 2 ; p - gęstość powietrza w obszarze projektowym, kg/m3.

2.4. Współczynnik oporu tarcia określa się za pomocą wzorów:

a) przy 4 I0 3 ^< 6 " 10^

b) o 6 * 1SG Re -

(6)

(7)

0,1266 Re Ub’

x) We wzorze (4) Pj podaje się w kgf/m, we wzorze (5) w Pa.

gdzie Re jest liczbą Reynoldsa określoną ze wzoru

(8)

d – średnica hydrauliczna, m (patrz wzór (3), Y – lepkość kinematyczna, ir/c.

2.5. Utrata ciśnienia na skutek tarcia na I oraz długości okrągłych i okrągłych kanałów powietrznych przekroje prostokątne, przepływ powietrza, prędkość i ciśnienie dynamiczne podano w Załącznikach nr 3 i 4. Wartości podane w Załącznikach oblicza się ze wzorów (1) - (8) dla metalowych kanałów powietrznych o ciężarze właściwym powietrza 1,2 kg/ m 3 i lepkości kinematycznej 15 IG 1 m 2/s.

Jeżeli ciężar właściwy powietrza różni się od 1,2 kg/m, to dla strat ciśnienia podanych w Załącznikach nr 3 i 4 należy wprowadzić współczynnik korygujący równy JT,

przy określaniu mocy na wale wentylatora (patrz paragraf 2.8).

2.6. Stratę ciśnienia spowodowaną lokalnym oporem określa się ze wzoru

gdzie £ ^ jest sumą lokalnych współczynników oporu

na miejscu osady.

Wartości współczynników oporu lokalnego znormalizowanych części kanałów wentylacyjnych podano w załączniku nr 5. Projektując sieci kanałów wentylacyjnych, zaleca się przyjmować stosunek przepływu powietrza w odgałęzieniu do strumienia powietrza w trójniku: nie więcej niż 0,5. Warunek ten praktycznie eliminuje konieczność stosowania trójników niestandaryzowanych. Współczynniki oporu lokalnego rozwiązań niestandardowych, standardowych urządzeń rozprowadzających powietrze, żaluzji, parasoli i deflektorów podano w Załączniku 6.

2.7. Jeżeli straty ciśnienia w poszczególnych odcinkach sieci kanałów wentylacyjnych przekraczają 10%, należy zastosować przepony. Wybór miejsca montażu membran zależy od przebiegu sieci. Jeśli występuje w gałęziach

na odcinkach pionowych należy na nich montować przepony w miejscach dostępnych do montażu. Montaż przepon odbywa się podczas montażu sieci wentylacyjnych na połączeniu sąsiadujących prostych odcinków kanałów powietrznych. Dobór membran podano w Załączniku 7.

2.8. Doboru zespołów wentylatorowych należy dokonać pod kątem podanych parametrów użytkowych, biorąc pod uwagę nieszczelności układu wydechowego lub straty powietrza w systemy zasilania akh (SNiP P-33-75 klauzula 4.122) i całkowita strata ciśnienia P. Ponadto wartość P należy dostosować zgodnie z najbliższą charakterystyką harmonogramu wyboru zespołu wentylatorowego. Całkowite ciśnienie Py wytworzone przez zespół wentylatorowy musi być równe całkowitej stracie ciśnienia określonej ze wzoru (1), bez wprowadzania mnożnika zgodnie z p. 2.5, który wprowadza się tylko przy określaniu mocy na wale wentylatora.

2.9. Obliczone ciśnienie grawitacyjne N (kgf/m 2 lub Pa x)) dla systemów wentylacyjnych z impulsem naturalnym należy określić ze wzoru

N-b(Kn-Ub)) (Yu)

n=N(Ln-L)> (I)

gdzie /7 to wysokość słupa powietrza, m;

Тн(/лу ciężar właściwy (gęstość) powietrza przy obliczonej znormalizowanej temperaturze powietrza zewnętrznego, kg/m 3 (Pa);

Xb(P$) - ciężar właściwy (gęstość) powietrza, pomieszczenie, kg/m e (Pa),

2.10. Wysokość słupa powietrza należy przyjąć:

a) dla układów zasilających – od środka zasilania

komora podczas podgrzewania znajdującego się w niej powietrza (lub ujścia czerpni przy nawiewaniu powietrza do pomieszczenia bez ogrzewania) do środkowej wysokości pomieszczenia;

x) We wzorze (10) N podaje się w kgf/v 2, we wzorze (II) – w Pa

b) dla układów wywiewnych – od środka otworu wywiewnego (lub od połowy wysokości pomieszczenia, jeśli taki występuje). wentylacja nawiewna) do wylotu wału wydechowego.

2.II. Zasięg działania systemów wentylacyjnych z impulsem naturalnym należy przyjąć następująco:

a) dla układów nawiewnych (odległość pozioma od ujścia czerpni do najdalszego otworu nawiewnego) - nie więcej niż 30 m;

b) dla układów wydechowych (odległość pozioma od wału wydechowego do najdalszego otworu wydechowego) - nie więcej niż 10 m.

2.12. Przy montażu deflektora na instalacji wentylacji wywiewnej z impulsem naturalnym zaleca się dobrać średnicę tego ostatniego zgodnie z serią

I.A94-32 „Parasole i deflektory do systemów wentylacyjnych”.

2.13. Straty ciśnienia w sieci kanałów systemów wentylacji grawitacyjnej należy wyznaczać ze wzoru (I).

3. Obliczanie sieci układów aspiracyjnych

3.2. Przy przemieszczaniu powietrza niskopyłowego o stężeniu masowym mieszaniny (stosunek masy transportowanego materiału do masy powietrza) - * 0,01 kg/kg, stratę ciśnienia w obliczonej powierzchni określa się ze wzoru

(12)

Zmniejszony współczynnik tarcia

należy przyjmować zgodnie z danymi,

podane w Załączniku 8.

Uwagi: I. Obliczanie kanałów powietrznych (przy stężeniu

masa mieszanki mniejsza niż 0,01 kg/kg) może być wyprodukowana zgodnie z sekcją 2;

2. Wartości współczynników oporu lokalnego części metalowych kanałów powietrznych systemów zasysających podano w załączniku nr 9.

3. Stratę ciśnienia tarcia dla kanałów powietrznych wykonanych z elastycznych węży metalowych, w przypadku braku danych, należy przyjąć jako 2-2,5-krotność więcej ilości dany

w Załączniku 3.

3.3. Minimalną prędkość ruchu powietrza w kanałach wentylacyjnych, w zależności od charakteru transportowanego materiału, przyjmuje się zgodnie z danymi technologicznymi odpowiednich gałęzi przemysłu. Prędkość ruchu powietrza w kanałach powietrznych musi być większa niż prędkość wznoszących się cząstek transportowanego materiału.

ZA, Przy przepływie powietrza o stężeniu masowym mieszaniny większym niż 0,01 kg/kg straty ciśnienia w sieci na skutek tarcia, lokalnych oporów i wzrostu zanieczyszczeń transportowanych z powietrzem Pp (kgf/m^) należy obliczyć ze wzoru

p n = nz^ie g v” (ale

gdzie K jest współczynnikiem eksperymentalnym zależnym od charakteru

transportowany materiał. Wartości K i ja należy przyjmować zgodnie z danymi technologicznymi odpowiednich branż;

tg to długość przekroju pionowego kanału powietrznego, m;

V to stężenie objętościowe mieszaniny, równe stosunkowi masy przewożonego materiału do objętości czystego powietrza. Rozmiar

ztglf, zwykle poniżej 3 kgf/m2.

uojkho nie należy brać pod uwagę.

3.5. Obliczenia kanałów powietrznych dla instalacji zasysających z reguły należy rozpocząć od określenia ilości transportowanego materiału oraz ilości transportowanego powietrza, w oparciu o zalecane stężenie masowe mieszaniny. W przypadku braku danych o ilości transportowanego materiału przepływ powietrza należy określić w oparciu o minimalną dopuszczalną średnicę kanału wentylacyjnego (80 mm)

i prędkość lotu (pkt 3.3).

3.6. Kanały powietrzne instalacji zasysających należy obliczać biorąc pod uwagę warunek jednoczesnej pracy wszystkich instalacji ssących. Problem strat ciśnienia na poszczególnych odcinkach sieci kanałów koszowych nie powinien przekraczać 5%.

3.7. Regulacja straty ciśnienia za pomocą zasuw lub przepustnic jest niedozwolona. Aby powiązać straty ciśnienia, dozwolone jest:

a) zwiększyć ilość powietrza usuwanego z jednego lub drugiego ssania;

b) ustawić membrany na sekcje pionowe systemy zasysające suchy, nieprzywierający i niewłóknisty pył (patrz dodatek 7).

3.8. Obliczona wydajność zespołów wentylatorowych systemów zasysających powinna uwzględniać zasysanie lub utratę powietrza w układach (SNiP P-33-75 pL. 122).

4. PRZYKŁADY OBLICZEŃ

PRZYKŁAD OBLICZEŃ SIECI KANAŁÓW POWIETRZNYCH DLA SYSTEMU WENTYLACJI OGÓLNEGO ZASTOSOWANIA

Schemat projektowy pokazano na ryc. I.

Obliczenia przeprowadza się w następującej kolejności:

I. Ponumeruj sekcje schematu projektu według wzorca, zaczynając od najdalszego, a następnie według drugiego.

Procesom produkcyjnym często towarzyszy wydzielanie się pierwiastków pyłopodobnych lub gazów zanieczyszczających powietrze w pomieszczeniach. Problem rozwiążą systemy zasysające zaprojektowane i zainstalowane zgodnie z wymogi regulacyjne.

Zastanówmy się, jak działają takie urządzenia i gdzie są używane, jakie są rodzaje systemów oczyszczania powietrza. Wyznaczymy główne jednostki robocze, opiszemy standardy projektowe i zasady instalowania systemów zasysających.

Zanieczyszczenie powietrza jest nieuniknioną częścią wielu procesów produkcyjnych. Aby zachować zgodność z ustalonymi standardy sanitarne czystość powietrza, należy stosować procesy aspiracyjne. Za ich pomocą skutecznie usuniesz kurz, brud, włókna i inne podobne zanieczyszczenia.

Aspiracja to zasysanie, które przeprowadza się poprzez wytworzenie obszaru niskiego ciśnienia w bezpośrednim sąsiedztwie źródła skażenia.

Aby stworzyć takie systemy, potrzebna jest poważna wiedza specjalistyczna i praktyczne doświadczenie. Choć obsługa urządzeń zasysających jest ściśle powiązana z eksploatacją, nie każdy specjalista od wentylacji jest w stanie zająć się projektowaniem i instalacją tego typu urządzeń.

Aby osiągnąć maksymalną wydajność, łączy się metody wentylacji i aspiracji. System wentylacji w obszarze produkcyjnym musi być wyposażony w sposób zapewniający stały dopływ świeżego powietrza z zewnątrz.

Aspiracja jest szeroko stosowana w następujących branżach:

• produkcja kruszenia;
• obróbka drewna;
• produkcja produktów konsumenckich;
• inne procesy, którym towarzyszy wydanie duża ilość substancje szkodliwe przy wdychaniu.

Nie zawsze da się zapewnić bezpieczeństwo pracownikom stosując standardowe środki ochrony, a aspiracje mogą być jedyną szansą na ustanowienie bezpiecznego procesu produkcyjnego w warsztacie.

Jednostki odsysające przeznaczone są do skutecznego i szybkiego usuwania z powietrza różnorodnych drobnych zanieczyszczeń, które powstają podczas produkcji przemysłowej.

Usuwanie zanieczyszczeń przy użyciu tego typu systemów odbywa się poprzez specjalne kanały powietrzne, które posiadają duży kąt nachylenia. Ta pozycja pomaga zapobiegać powstawaniu tzw. stref stagnacji.

Mobilne centrale wentylacyjno-ssące są łatwe w montażu i obsłudze, doskonale sprawdzają się w małych firmach, a nawet w przydomowym warsztacie

Wskaźnikiem skuteczności takiego systemu jest stopień niezabijania, tj. stosunek ilości usuniętych zanieczyszczeń do masy substancji szkodliwych, które nie dostały się do układu.

Istnieją dwa rodzaje systemów zasysających:

• systemy modułowe– urządzenie stacjonarne;
• monobloki– instalacje mobilne.

Ponadto systemy zasysające są klasyfikowane według poziomu ciśnienia:

• niskie ciśnienie– poniżej 7,5 kPa;
• średnie ciśnienie– 7,5-30 kPa;
• wysokie ciśnienie– powyżej 30 kPa.

Konfiguracja systemów zasysających typu modułowego i monoblokowego jest inna.

W gorących sklepach podgrzewanie powietrza napływającego z zewnątrz nie jest konieczne, wystarczy zrobić otwór w ścianie i zamknąć go szyberem.

Wnioski i przydatne wideo na ten temat

Oto przegląd rozpakowania i montażu mobilnego systemu zasysania RIKON DC3000 dla przemysłu drzewnego:

Film przedstawia stacjonarny system zasysania stosowany w produkcji mebli:

Systemy zasysające – nowoczesne i niezawodny sposób oczyszczanie powietrza w obiektach przemysłowych z niebezpiecznych substancji zanieczyszczających. Jeśli konstrukcja zostanie prawidłowo zaprojektowana i zainstalowana bez błędów, będzie wykazywać wysoką wydajność przy minimalnych kosztach.

Czy masz coś do dodania lub masz pytania dotyczące systemów zasysających? Proszę o pozostawienie komentarzy pod postem. Formularz kontaktowy znajduje się w dolnym bloku.

Rozważmy podstawowe aspiracje systemów transportowych i technologicznych przedsiębiorstw branży budowlanej. Skład wyposażenia linii odbioru surowców sypkich obejmuje lej zasypowy, przenośnik, podnośnik kubełkowy i przenośnik. Przepływy pyłowo-powietrzne powstają głównie na odcinkach: bunkier – przenośnik, przenośnik – winda, elewator – rurociąg grawitacyjny na odcinku elewator – przenośnik łańcuchowy. W związku z tym w schronach powstają strefy wysokiego i niskiego ciśnienia powietrza.

Na ryc. 2.3 pokazuje schemat podłączenia do systemu zasysania wyposażenia obszaru odbioru surowców zupnych.

Zasysanie powietrza można przeprowadzić na dwa sposoby: pierwszy polega na podłączeniu do sieci aspiracyjnej wszystkich miejsc wysokiego ciśnienia: bunkra, przenośnika, windy, przenośnika łańcuchowego; drugi polega na podłączeniu leja zasypowego, leja i głowicy podnośnika oraz przenośnika do sieci aspiracyjnej. W przypadku drugiej metody długość kanałów powietrznych ulega znacznemu zmniejszeniu, a ilość pyłu porywanego przez kanał powietrza zasysanego ulega zmniejszeniu, co sprawia, że ​​preferowana jest druga metoda.

W naszym przykładzie powierzchnia mieszkalna kraty nad lejem odbiorczym powinna być ograniczona do minimum. Otwarte powinny być tylko te obszary, przez które materiał sypki z pojazdów trafia do leja odbiorczego. Aby zmniejszyć powierzchnię styku opadającego strumienia materiału z powietrzem i zmniejszyć objętość wyrzucanego powietrza, należy zastosować składane osłony uszczelniające.

Rys. 2.3 Schemat podłączenia do układu zasysania wyposażenia strefy rozładunku wagonów: 1 - wagon; 2 - bunkier; 3 – przenośnik; 4 – winda; 5 - przenośnik łańcuchowy; 6 - sieć aspiracji; 7- tarcze uszczelniające.

Objętość powietrza zasysanego z leja odbiorczego określa się ze wzoru na bilans dopływu i przepływu powietrza

Przy maksymalnym przepływie masowym materiału 100 t/h i wysokości upadku 2 m, patrz tabela. 2,1 Le = 160 m³/h; vn - prędkość powietrza w otworach, 0,2 m/s; Fn – powierzchnia wycieku leja odbiorczego, 3 m²; Gm – masa objętościowa materiału, 46 m3; t – czas rozładunku, 180 s; otrzymujemy:

La bułka = 160 + ((0,2 * 3)*3600) + ((46 / 180)*3600) = 3240 m³/h

Wartości objętości zasysanego powietrza z windy NTs-100 (rury robocze i jałowe) oraz przenośnika łańcuchowego TSC-100 pochodzą z dokumentacji regulacyjnej:

Nie. praca = 450 m³/h; Nie. zimno = 450 m³/h; La łańcuch = 420 m³/h;

Dla całego układu ssącego:

La = 3240 + 450 + 450 + 420 = 4560 m³/h;

Wartość ciśnienia w rurze zasysającej leja odbiorczego, biorąc pod uwagę ciśnienie wyrzutu, jakie wytwarza materiał sypki przy spadku z wysokości 2 m i tacę zbiorczą, wynosi:

Na bułce = 50 + 50 = 100Pa

Ciśnienie w każdej z rur zasysających podnośnika, biorąc pod uwagę ciśnienie strumienia w skrzyni wyładowczej przenośnika, wynosi:

Przy nor = 30 + 50 = 80Pa

Ciśnienie w rurze zasysającej przenośnika łańcuchowego, biorąc pod uwagę ciśnienie wyrzutu w nachylonym przepływie grawitacyjnym do 2 m oraz podciśnienie w leju zasypowym, wynosi:

Na cepze = 50 + 50 + 30 = 130Pa

Po otrzymaniu wstępnych danych i skonfigurowaniu układu zasysającego wykonamy obliczenia aerodynamiczne wydajności układu

La = 4560 m³/h; patrz rys. 2.3, które wyświetlamy na planie warsztatu w następującej kolejności:

1. Na rzucie kondygnacji rysowane są kanały powietrzne i inne elementy układu zasysania, a następnie tworzony jest przestrzenny (aksonometryczny) schemat zasysania.

2. Wybrano główny kierunek ruchu powietrza. Za kierunek główny uważa się kierunek najbardziej wydłużony lub obciążony od wentylatora do punktu początkowego pierwszej sekcji systemu.

3. System jest podzielony na sekcje z stały przepływ powietrza, sekcje numeruje się zaczynając od tej znajdującej się najdalej od wentylatora, najpierw wzdłuż linii głównej, a następnie wzdłuż gałęzi. Określ długość odcinków i przepływ powietrza i wpisz te wartości do Tabeli 2.3, kolumny 1, 2, 3.

4. Zadajemy przybliżoną prędkość powietrza w lub m/s w przekroju 1 kanału powietrznego (w zależności od prędkości powietrza dla danego pyłu, patrz tabela 2.4). Na podstawie wymagań projektowych przyjmujemy kształt kanału wentylacyjnego i materiał z jakiego jest wykonany (stal okrągła, ocynkowana). Stratę ciśnienia w przenośniku łańcuchowym podłączonym do sekcji 1 wpisuje się w tabelę. 2.3 pierwsza linia. Aby wyznaczyć stratę ciśnienia w odcinku 1, łączymy linią prostą zgodnie z nomogramem na ryc. 2,5 punktu Lchain=420 m³/h i w=10,5 m/s na przecięciu tej linii ze skalą D znajdujemy najbliższą mniejszą zalecaną średnicę D = 125 mm, wartości w=10,5 m/s, Hd =67 Pa, λ/D=0,18 wpisuje się w kolumnach 3, 6, 8.

5. Sumujemy lokalne współczynniki oporu na przekroju (trójniki, kolana itp.) wybranym przez . Otrzymany wynik Σ ζ zapisujemy w kolumnie 5.

6. Wykonujemy mnożenie ( 1 * λ/D) wypełnij kolumnę 9, dodanie ( 1 * λ/D + Σ ζ) wypełnij kolumnę 10. Kolumnę 11 (straty całkowite w sekcji) obliczamy jako iloczyn wartości zapisanych w kolumnach 6 i 10. W kolumnie 12 wpisujemy sumę strat całkowitych w sekcji 1 i strat ciśnienia w przenośniku łańcuchowym.

W ten sam sposób wykonujemy obliczenia pozostałych głównych sekcji.

7. Na koniec obliczeń sumujemy uzyskane wartości i uzyskujemy całkowitą stratę ciśnienia w sieci, która służy jako kryterium doboru wentylatora.

8. Po obliczeniu straty ciśnienia wzdłuż linii głównej przystępujemy do obliczenia straty ciśnienia na odgałęzieniach. Przy obliczaniu, które należy połączyć, rozbieżność jest dozwolona nie większa niż 10%.

9. Istnieją dwa sposoby zwiększenia strat ciśnienia w odgałęzieniach. Pierwsza metoda polega na zainstalowaniu dodatkowego lokalnego oporu (zawór, membrana, podkładka) na odgałęzieniu. Druga metoda polega na zmniejszeniu średnicy gałęzi.

W rozpatrywanym przykładzie rezystancję odcinka 7 należy zwiększyć o Hc = 237 - 186,7 = 50,3 Pa, ósmego o - Hc = 373 - 187,7 = 185,3 Pa, a dziewiątego o - Ns = 460 - 157,8 = 302,2 Pa. W sekcjach 7 i 8 można to osiągnąć instalując dodatkowe lokalne rezystory, ponieważ Średnica rury wynosi już 125 mm. Wartość współczynnika oporu membrany zainstalowanej w sekcji 7 określa się za pomocą wyrażenia:

ζd7 = Ns / Nd7 = 50,3 / 74,1 = 0,68 (2,10)

Według tej wartości na ryc. 2.4 określamy głębokość zanurzenia membrany w kanale powietrznym do jej średnicy - a / D = 0,36, przy D = 125 mm a = 43,75 mm. Podobnie dla odcinków 8 i 9: ζд8 = Нс / Нд8 = 185,3 / 74,1 = 2,5 zgodnie z ryc. 5,3 określamy - a / D = 0,53, przy D = 125 mm a = 66,3 mm; ζd9 = Ns / Nd9 = 302,2 74,1 = 4,1 zgodnie z ryc. 2,3 określamy - a / D = 0,59, przy D = 315 mm a = 186 mm;

Ryż. 2.4 Przesłona jednostronna (a) i podwójna skala do obliczania wymiarów (b)

Ryc. 2.5 Nomogram A.V. Panczenki do obliczania kanałów powietrznych.

Tabela 2.3

Obliczenia aerodynamiczne kanałów powietrznych.

Główne sekcje

Numer i nazwa działki. samochody	L m3/s	w SM	l, M	Σ ζ	HD, Pa	D, mm	λ/D	l*λ/D	l* λ/D+Σζ	Natura pełne ciśnienie urządzenia, Pa	Całkowite ciśnienie sekcji, Pa
Konw.łańcuchowa	0,12	-	-	-	-	-	-	-	-
Szkoła 1	0,12	10,5		0,7			0,18	0,9	1,6
Szkoła 2	0,242	10,5		0,3			0,12	0,36	0,69
Szkoła 3	0,37			0,6	74,1		0,09	0,63	1,18	87,4	460,4
Szkoła 4	1,27	11,8		0,1	88,2		0,04	0,31	0.4	34,8	495,2
Szkoła 5	1,27	11,8		0,6	88,5		0,04	0,36	0.57	50,5	545,6
Jednostka pompująca 6	1,27	11,8			88,5		0,04	0,31	1,32	116,4	116,4

gałęzie
Norii	0,125	-	-	-	-	-	-	-	-
Sekcja 7	0,125			0,23	74,1		0,17	1,21	1,44	106,7	186,7
Norii	0,125	-	-	-	-	-	-	-	-
Sekcja 8	0,125			0,2	74,1		0,17	1,25	1,45	107,7	187,7
Lej odbiorczy	0,9	-	-	-	-	-	-	-	-
Sekcja 9	0,9			0,18	74,1		0,06	0,6	0,78	557,8	157,8

Tabela 2.4 Wartości do projektowania systemów zasysania i transportu pneumatycznego

Transportowany materiał	ϒ, kg/m 3	Prędkość ruchu powietrza w kanałach wentylacyjnych v, m/s	Maksymalne stężenie masowe mieszaniny μ kg/kg	Doświadczony współczynnik DO
pionowy	poziomy
Pył ziemny i piaskowy, ziemia recyklingowa (spalona), ziemia formierska				0,8	0,7
Ziemia i piasek są mokre				‒	‒
Mielona glina				0,8	0,6
Szamot				0,8	0,6
Drobny pył mineralny	‒			‒	‒
Kurz z tarcz polerskich z tkaniny	‒			‒	‒
Pył węglowy	900‒1000
Mineralny pył szmerglowy		15,5		‒	‒
Gips, drobno zmielone wapno				‒	‒
Wełna:
oleisty	‒			‒	‒
nienaoliwiony	‒			‒	‒
sztuczny	‒			‒	‒
merynos (olejowany i nieolejowany)	‒			0,1‒0,2	‒
klapka	‒			‒	‒
rozluźniony i duży puch	‒			‒	‒
Len:
krótkie włókno	‒			‒	‒
ogień lnu	‒			‒	‒
Sheaves ufa	‒			0,5	‒
Surowa bawełna, luźna bawełna, duży bawełniany pakunek	‒			0,5	‒
Trociny:
lane żelazo				0,8	0,85
stal				0,8	‒
Żużel węglowy o wielkości cząstek 10 – 15 mm					0,5