Zanimljive i korisne informacije o građevinskim materijalima i tehnologijama. Pionirska metoda Izrada nasipa nasipanjem zemlje u vodu

Mokra metoda punjenja tla je relativno nova. U početku se ova metoda koristila samo za nasipanje lesnih tla; kasnije se počela koristiti za nasipanje glinastih i običnih pjeskovitih tla (ponekad s primjesom grube zemlje i kamenja).

Mokra metoda ima sljedeće prednosti u odnosu na suhu: a) nema potrebe sušiti ili vlažiti tlo kamenoloma (do optimalne vlažnosti); b) osigurano je natapanje gustih grudica kohezivne zemlje postavljene u tijelo brane; c) produžava se trajanje građevinske sezone zbog mogućnosti izvođenja radova za vrijeme oborina, kao i za vrijeme mraza; d) dobiva se velika gustoća nasipanog tla (što je posebno važno kod izrade glinenih nepropusnih naprava).

Radovi na odlaganju tla u vodu izvode se na sljedeći način. Brana se postavlja u vodoravnim slojevima debljine do 1,5 ... 2,0 m za glinena tla i do 4,0 m za pjeskovita tla.Svaki planirani horizontalni sloj tla podijeljen je na karte (pravokutne u tlocrtu), a brane se izlijevaju suhe duž granice karte visine približno jednake debljini sloja. Karta namijenjena za zatrpavanje zemljom prethodno se napuni vodom (pumpicama). Nakon toga se izvodi rad na ispunjavanju tla u kartu prema dijagramu na Sl. 2.93. Kao što možete vidjeti, karta je napunjena zemljom u vodu koristeći pionirsku metodu. Voda koju je tlo istisnulo iz bazena karte odvodi se u susjednu kartu. Početno zbijanje tla osiguravaju kamioni kiperi tijekom procesa nasipanja dovezene zemlje, kao i buldožeri prilikom ravnanja površine nasipanog sloja zemlje. Pod ovim uvjetima ne provodi se dodatno zbijanje.

SNiP 3.07.01-85

PROPISI GRAĐENJA

HIDRAULIČKE KONSTRUKCIJE

Datum uvođenja 1986-01-01

RAZVIO Institut "Hidroprojekt" nazvan. S.Ya. Zhuk Ministarstva energetike SSSR-a (kandidat tehničkih znanosti I.S. Moiseev - voditelj teme, Y.K. Yankovsky, V.M. Braude, I.A. Ivanov, Yu.A. Orlov) zajedno s Hidrospecijalnim projektom Ministarstva energetike SSSR-a (kandidat tehničkih znanosti A.E. Azarkovich, V.V. Kotulsky).

UVELO Ministarstvo energetike SSSR-a.

PRIPREMLJENO ZA ODOBRENJE OD STRANE Glavtekhnormirovanie Gosstroy SSSR (M.M. Borisova).

ODOBRENO Odlukom Državnog odbora SSSR-a za građevinske poslove od 8. travnja 1985. br. 47.

Stupanjem na snagu SNiP 3.07.01-85 "Riječne hidrauličke strukture", odjeljak se više ne primjenjuje. 1 u pogledu riječnih hidrotehničkih građevina i dionice. 2 SNiP III-45-76 "Konstrukcije hidrotehničkih transportnih, energetskih i melioracijskih sustava."

Ova pravila i propisi odnose se na izgradnju novih, rekonstrukciju i proširenje postojećih riječnih hidrotehničkih građevina: betonskih, armiranobetonskih i zemljanih brana, hidroelektrana, crpne stanice, potpornih zidova, brodskih prevodnica, ribljih prolaza i riboštitnih objekata, kao i objekata za zaštitu od poplava, mulja i vododerina.

1. OPĆE ODREDBE

1.1. Prilikom izvođenja radova na izgradnji riječnih hidrauličkih građevina, osim zahtjeva ovih pravila, moraju se ispuniti zahtjevi odgovarajućeg SNiP-a Dio 3.

1.2. Izgradnja riječnih hidrotehničkih objekata treba se izvoditi uz sudjelovanje specijaliziranih ugovornih građevinskih i instalacijskih organizacija koje imaju potrebnu posebnu građevinsku i instalacijsku opremu i pribor.

1.3. Pri rekonstrukciji ili proširenju postojećih riječnih hidrotehničkih građevina Građevinski radovi mora se izvesti metodama koje osiguravaju sigurnost postojećih građevina i podzemnih komunikacija koje se nalaze u građevinskoj zoni i ne podliježu rušenju.

1.4. Postupkom izvođenja radova na plovnim rijekama mora se osigurati siguran prolaz brodova i plovnih sredstava potrebnim intenzitetom za vrijeme trajanja radova. Plovne površine akvatorija na mjestima izgradnje i instalacijski radovi moraju biti opremljeni znakovima navigacijske ograde.

1.5. Pri izgradnji riječnih hidrotehničkih građevina mora se osigurati zaštita nedovršenih i privremenih građevina ili njihovih dijelova od oštećenja tijekom poplava, kretanja leda, oluja i nevremena, djelovanja valova, nagomilavanja i udara brodova, plovnih sredstava i predmeta koji plutaju na vodi.

Sheme prolaska riječnih (ledenih) tokova kroz nedovršene trajne, kao i kroz privremene riječne hidrotehničke građevine, treba razraditi u Projektu organizacije građenja (COP) i specificirati u Projektu izvedbe radova (WPP).

2. IZRADA SPOMENIKA

OD MATERIJALA, SUHO

2.1. Prilikom izgradnje nasipa od suhih zemljanih materijala, osim pravila ovog odjeljka, moraju se ispuniti zahtjevi SNiP III-8-76.

2.2. Izrada nasipa, priprema temelja i spojeva s obalama moraju se izvesti u skladu s tehničkim specifikacijama projektantske organizacije, uključujući zahtjeve za geotehničku kontrolu.

Neposredno prije polaganja prvog sloja kohezivne zemlje, površina zbijene podloge, kao i površina zbijenog, prethodno postavljenog sloja, razrahli se do dubine od najmanje 3 cm ili se navlaži prije polaganja sljedećeg. Količina vode za vlaženje površine određuje se eksperimentalno.

2.3. Za stvaranje pouzdanog kontakta između jezgre brane ili zaslona i kamene podloge potrebno je temeljito očistiti podlogu i spriječiti nakupljanje grudica i krupnih frakcija zemlje nasutih na kontaktu.

2.4. Za brane izgrađene od tla heterogenog sastava koje sadrži krupnozrnati materijal u obliku uključaka, PPR utvrđuje dopuštenu veličinu tih frakcija, koja ne smije prelaziti polovicu debljine sloja zatrpanog tla u zbijenom stanju. Frakcije veće od dopuštenih moraju se ukloniti. Drvotni materijal u tijelu nasipa treba ravnomjerno rasporediti, bez stvaranja nakupina u obliku gnijezda i lanaca.

2.5. Debljinu zbijenih slojeva utvrđenu PPR-om treba razjasniti na temelju rezultata pokusnog valjanja u proizvodnim uvjetima.

2.6. Prilikom izgradnje brana i brana, polaganje tla treba započeti s nižih mjesta. Prilikom zatrpavanja zemljište se ravna u slojevima zadane debljine s nagibom od 0,01 prema nizvodnom toku radi osiguravanja odvodnje atmosferskih oborina. Kod nasipanja drenažnih tla položeni slojevi moraju biti horizontalni.

2.7. Radni prostor konstrukcije koja se gradi ili njegov dio (gornji klin, jezgra, prijelazna zona, ekran itd.) mora biti podijeljen na horizontalne karte, na kojima se uzastopno prikazuje unos tla, izravnavanje i zbijanje položenog sloja tla. provodi sukladno PPR-u.

Dimenzije karata pri nasipavanju vodonepropusnih elemenata brana dodjeljuju se ovisno o intenzitetu nasipanja tla i vanjskoj temperaturi zraka. Pojedinačne karte treba međusobno upariti duž nagiba koji nije strmiji od 1:2.

2.8. Prilikom izgradnje brana i nasipa, koji se sastoje od nekoliko zona, sloj po sloj ispunjenih razna tla, potrebno je poduzeti mjere za sprječavanje ulaska tla iz jedne zone u drugu.

2.9. Brana se može graditi bez obzira na vrijeme postavljanja tijela brane. Ako postoji zaslon, kosina mora biti postavljena na uređaj za zaslon ili njegov dio uz kosinu.

2.10. Kod brana sa zemljanim zaslonom potrebno je unaprijed postaviti potisne prizme kako se polaganje tla u zaslon ne bi prekidalo do završetka njegove izgradnje.

2.11. Zastori od gline ili ilovače moraju se polagati u horizontalnim slojevima i zbijati do potrebne gustoće. Opterećenje podignutog dijela zaslona treba izvesti s odmakom od punjenja zaslona ne više od 2 m visine.

2.12. Izgradnja brana od grudaste, nenatopljene gline mora se izvoditi prema tehničkim uvjetima projektantske organizacije.

2.13. Kod izgradnje brana sa središnjom jezgrom koja ima strme padine (do 10:1), tlo prijelaznih zona treba polagati uz zadržavanje kuta prirodnog nagiba tla prijelaznih zona i sukcesivno pomicanje slojeva za jedan u odnosu na drugi (polaganje riblje kosti).

2.14. Polaganje materijala u prijelaznim zonama (filterima) izvoditi u slojevima debljine do 1 m (u rastresitom stanju) sa zbijanjem strojevima za zbijanje zemlje do projektom propisane gustoće.

2.15. Pri izgradnji brana sa zemljanim mrežama i jezgrama, polaganje prijelaznih zona, kako bi se izbjeglo začepljenje filtarskog materijala tlima vodonepropusnih uređaja, mora se izvršiti prije roka, čija se vrijednost utvrđuje u svakom konkretnom slučaju PPR.

2.16. Kod izgradnje nasipnih brana, debljina slojeva nasipa izlivenih pionirskom metodom određuje se u PIC-u, uzimajući u obzir filtracijsku čvrstoću jezgre i prijelaznih zona.

Nasipanje kamene nasipe u zemljano-zemljane brane metodom sloj-po-sloj valjanje treba izvoditi u slojevima do 3 m, ako projektom nije drugačije propisano. Usvojena debljina sloja mora odgovarati tehničkim mogućnostima strojeva i mehanizama za zbijanje.

2.17. Prilikom usipanja kamena u tekuću vodu, veličinu i redoslijed usipanja mora odrediti POS.

2.18. Tehnički uvjeti za izradu nasipa u zimskom razdoblju moraju sadržavati dodatne uvjete za nabavu, skladištenje, transport, polaganje i zbijanje zemlje.

2.19. Nasipanje zemlje u protufiltracijske elemente brana (ponur, jezgra, zaslon, zub) dopušteno je vršiti pri temperaturama zraka do minus 20°C, s tim da se zemlja na brani ne smije smrzavati dok se ne zamrzne. zbijena. Smrznute grudice dopuštene su ne više od 15% volumena odbačene zemlje.

Prije polaganja tla na smrznuti sloj, površina ovog sloja mora se zagrijati ili tretirati otopinama kloridnih soli. Dubina otapanja treba biti najmanje 3 cm.

2.20. Da bi se osigurala projektirana gustoća tla, kosine hidrauličkih nasipa koji su podložni krutom učvršćenju treba ispuniti proširenjem od 20-40 cm normalno na kosinu (ovisno o sredstvima za zbijanje tla). Nezbijenu zemlju s kosina potrebno je ukloniti i ugraditi u konstrukciju tijekom njezine izgradnje.

Kod osiguranja kosina sijanjem trave, kamenih gromada, nasipanjem šljunka i sl. nasipi se moraju nasipati bez proširenja projektiranog profila.

2.21. Rahlo tlo sa spojne plohe kosine prethodno podignutog dijela konstrukcije potrebno je odrezati u kosinu 1:4 i položiti u novozatrpano područje. Površina kosine, koja se nalazi normalno na os konstrukcije, treba imati isprekidani obris u tlocrtu.

2.22. Kontrolne uzorke za određivanje karakteristika položenog tla u nasipu hidrotehničkih građevina potrebno je uzeti prema tablici. 1.

Kontrolne uzorke potrebno je uzimati ravnomjerno po cijelom objektu u tlocrtu i visini, kao i na mjestima gdje se može očekivati smanjena gustoća tla.

2.23. Pri praćenju kvalitete bočnih prizmi brane, izrađenih od bacanja kamena u slojevima, treba odrediti gustoću i granulometrijski sastav kamena, za što se u svakom sloju kopaju jame i to jedna jama na 30 tisuća kubnih metara položenog kamen.

2.24. Uzorci tla iz zatrpavanja temeljnih sinusa hidrotehničkih građevina moraju se uzeti u skladu s točkom 2.22, kao i na udaljenosti od 0,2 m od temelja.

stol 1

	Metoda odabira tla	Karakteristike tla	Volumen položenog tla za kontrolni uzorak
Glinasto i pjeskovito bez velikih uključaka	Rezni prsten, radioizotop	Gustoća i vlažnost	100-200 kubika
			20-50 tisuća kubika
Šljunak-šljunak i sitnozrnati (s uključivanjem velikih frakcija)	Ispitne jame (rupe)	Gustoća i vlažnost	200-400 kubika
		Ocjenjivanje	1-2 tisuće kubika
		Ostale karakteristike (za zgrade klase I i II)	20-50 tisuća kubika

3. IZRADA BAROVA METODOM NASIPANJA TLA U VODU

3.1. Metoda nasipanja zemlje u vodu koristi se za izgradnju brana, nasipa, protufiltracijskih elemenata, tlačnih konstrukcija u obliku sita, jezgri, udubljenja i zatrpavanja na spoju zemljanih i betonskih konstrukcija. Za izgradnju nasipa ispuštanjem zemlje u vodu i pripremu temelja i spojeva s obalama za to, projektantska organizacija mora izraditi tehničke specifikacije, uključujući zahtjeve za organizaciju geotehničkog nadzora.

3.2. Nasipanje tla u vodu treba izvesti pionirskom metodom, kako u umjetnim, formiranim nasipom, tako iu prirodnim rezervoarima. Punjenje tla u prirodne rezervoare bez postavljanja brana dopušteno je samo u nedostatku strujnih brzina koje mogu erodirati i odnijeti male dijelove tla.

3.3. Nasipanje tla vršiti u posebnim odlagalištima (bazenima) čije su dimenzije određene planom radova. Osi karata položenog sloja, koje se nalaze okomito na osi konstrukcija, treba pomaknuti u odnosu na osi prethodno položenog sloja za iznos jednak širini baze nasipa. Dopuštenje za stvaranje bazena za punjenje sljedećeg sloja izdaje građevinski laboratorij i tehnički nadzor kupca.

3.4. Prilikom izlijevanja nasipa u prirodne rezervoare i ribnjake s dubinom od ruba vode do 4 m, preliminarna debljina sloja treba se odrediti na temelju uvjeta fizička i mehanička svojstva tla i dostupnost zalihe suhog tla iznad vodnog horizonta kako bi se osigurao prolaz vozila prema tablici. 2.

tablica 2

Debljina sloja zatrpavanja, m	Nosivost vozila, t	Sloj suhe zemlje, cm, iznad horizonta vode u ribnjaku prilikom punjenja
		pijesci i pjeskovite ilovače	ilovače

Debljina nasipnog sloja prilagođava se tijekom izrade nasipa.

Na dubini prirodnih rezervoara od ruba vode veće od 4 m, mogućnost punjenja tla treba odrediti eksperimentalno u proizvodnim uvjetima.

3.5. Nasipe unutar građevine koja se gradi treba izraditi od zemlje koja se nanosi u konstrukciju. Uzdužne nasipne brane mogu poslužiti kao prijelazni slojevi ili filtri sa zaslonima na unutarnjoj kosini od vodonepropusnih tla ili umjetnih materijala.

Visina nasipnih brana mora biti jednaka debljini sloja nasipa.

3.6. Prilikom odlaganja zemlje, vodeni horizont u ribnjaku mora biti konstantan. Višak vode se odvodi u susjednu kartu kroz cijevi ili posude ili pumpama pumpa na gornju kartu.

Punjenje treba provoditi kontinuirano dok se ribnjak potpuno ne napuni zemljom.

U slučaju prisilnog prekida rada duljeg od 8 sati potrebno je ukloniti vodu iz ribnjaka.

3.7. Zbijanje nasipanog tla postiže se pod utjecajem vlastite mase i pod dinamičkim utjecajem vozila i pokretnih mehanizama. Tijekom procesa odlaganja potrebno je osigurati ravnomjerno kretanje prometa na cijelom području odložene karte.

3.8. Prilikom prijevoza zemlje pomoću strugala nije dopušteno bacanje zemlje izravno u vodu. U tom slučaju, odlaganje zemlje u vodu treba izvršiti buldožerima.

3.9. Pri srednjoj dnevnoj temperaturi zraka do minus 5°C radovi na odlaganju zemlje u vodu izvode se ljetnom tehnologijom bez posebnih mjera.

Kada je vanjska temperatura zraka od minus 5°C do minus 20°C, nasipanje tla treba obaviti zimskom tehnologijom, uz poduzimanje dodatnih mjera za održavanje pozitivne temperature tla. Voda u ribnjak mora se dovoditi temperature iznad 50°C (uz odgovarajuću studiju izvodljivosti).

3.10. Veličine karata pri radu zimskom tehnologijom treba odrediti na temelju uvjeta sprječavanja prekida rada; punjenje tla na karti mora biti dovršeno tijekom jednog neprekidnog ciklusa.

Prije punjenja kartica vodom potrebno je površinu prethodno postavljenog sloja očistiti od snijega i odmrznuti gornju koru smrznuto tlo do dubine od najmanje 3 cm.

3.11. Prilikom ispuštanja zemlje u vodu treba kontrolirati:

ispunjavanje projektnih i tehničkih uvjeta za građenje objekata nasipanjem zemlje u vodu;

usklađenost s projektiranom debljinom sloja za punjenje;

ravnomjerno zbijanje površinskog sloja tla pokretnim vozilima i mehanizmima;

usklađenost s projektiranom dubinom vode u ribnjaku;

temperatura površine baze karte ispune i vode u jezercu.

3.12. Za određivanje karakteristika tla potrebno je uzeti jedan uzorak na svakih 500 m2 površine zatrpanog sloja (podvodnog) debljine veće od 1 m - s dubine od najmanje 1 m, s debljina sloja od 1 m - od dubine od 0,5 m (od vodenog horizonta do ribnjaka).

4. UČVRŠĆIVANJE KOSINA ZEMLJANIH GRAĐEVINA I

RADOVI NA OBOLJAŠTVU

4.1. Prilikom izgradnje kanala i izgradnje nasipa riječnih hidrotehničkih građevina, učvršćivanje kosina i obala treba u pravilu izvoditi na suhom.

4.2. Padine i obale koje treba učvrstiti potrebno je u nadvodnom dijelu unaprijed isplanirati, a u podvodnom dijelu koćati, očistiti i potrebnih slučajeva plan.

Raspored zemljanih padina i obala u nadvodnom dijelu provodi se u skladu sa zahtjevima SNiP III-8-76. Podvodne padine planiraju se rezanjem ili dodavanjem nekohezivnih tla.

4.3. Dopušteno je odstupanje rubnih oznaka kosina za kruto pričvršćivanje od projekta ±5 cm.

Odstupanje površine površinskog nagiba od projektirane linije nakon odsijecanja nezbijenog tla i izravnavanja dopušteno je ± 10 cm. Točnost izravnavanja određuje se pomoću šablona i viziranja na klinovima postavljenim svakih 20 m duž padine ili instrumentalno. .

4.4. Obrada padine pripremljene za kruto suho pričvršćivanje pesticidima treba se izvršiti nakon planiranja predviđenog projektom.

Obrada padina herbicidima kontinuiranog djelovanja mora se provesti najranije 10 dana prije polaganja pričvrsnih elemenata, sprječavajući ispiranje herbicida kišom.

4.5. Zbijanje podloge za kruto pričvršćivanje do potrebne gustoće treba izvršiti nakon izravnavanja i jetkanja pesticidima.

4.6. Na temperaturama zraka ispod nule, ugradnja filtra ili priprema za kruto pričvršćivanje nagiba treba se obaviti od nezamrznutih, nekohezivnih tla, a moraju se poštivati sljedeći uvjeti:

a) smrznute grudice veličine 5 cm ili više treba zdrobiti ili ukloniti; u slojevima je dopuštena prisutnost ravnomjerno raspoređenih grudica veličine manje od 5 cm, ne više od 10% ukupnog volumena;

b) svaki sloj treba odmah postaviti na cijelu debljinu;

c) prije polaganja slojeva potrebno je ukloniti snijeg i led s podloge;

d) za vrijeme snježnih padalina i mećava moraju se prekinuti radovi na postavljanju povratnog filtra. Prije nastavka radova potrebno je ukloniti snijeg i smrznute grumenje zemlje s padine.

4.7. Ugradnju graničnika koji štite odjeću na nagibu od klizanja potrebno je izvršiti prije ojačanja.

4.8. Polaganje drobljenog kamena i drobljenog kamena na strmim padinama treba izvoditi opločnicima i grederima. Dopušteno je vršiti ravnanje buldožerom na padinama koje nisu strmije nego što je navedeno u njegovoj putovnici.

4.9. Korištenje kamenog opločnika za učvršćivanje kosina i obala dopušteno je uz odgovarajuću studiju izvodljivosti. Kamena učvršćenja obala pod vodom postavljaju se u obliku kamenog odljeva prirodnog nagiba od 1:1,25 do 1:1,5.

4.10. Planiranje kamenog nasipa kako bi kosina dobila potreban profil treba se izvršiti nakon njenog slijeganja.

4.11. Ugradnja monolitnog betona i armiranobetonske obloge padina sa strmijim nagibom 1: 1 izvodi se kroz traku (u dvije faze) pomoću oplate postavljene na betonske svjetionike.

4.12. Ugradnja pričvrsnih elemenata od monolitnog betona i armiranog betona na zemljanim padinama s nagibom od 1: 2,5 ili većim ravnim treba izvesti u skladu sa zahtjevima klauzule 7.11.

4.13. Prilikom jačanja padine s monolitnim armiranobetonskim pločama potrebno je pratiti sljedeće zahtjeve:

a) dopuštena su odstupanja od debljine ploče utvrđene projektom u rasponu od + 8 do - 5 mm;

b) u pločama ne bi trebalo biti pukotina;

c) između materijala za ispunu fuga i okomitih rubova ploča ne smije biti praznina.

4.14. Montažne armiranobetonske ploče treba postaviti na ojačani nagib od baze do vrha konstrukcije. Veličina izbočina između susjednih ploča ne smije biti veća od 10 mm.

4.15. Kod polaganja montažnih armirano-betonskih ploča zimi potrebno je prethodno očistiti planiranu površinu povratnog filtra od snijega i leda. Pričvrsne ploče moraju ravnomjerno prianjati na površinu filtra.

4.16. Monolitni asfaltbetonski kolnik izvodi se hvataljkama asfaltnim pločnikom na suhoj, nesmrznutoj podlozi pri temperaturi zraka od najmanje 5°C. Kod debljine premaza do 10 cm asfaltbetonsku smjesu moguće je polagati u jednom sloju, a ako je projektom predviđena armatura obloge, armaturni koš se postavlja na kosinu prije polaganja mješavine i tijekom polaganja. pomiče se u sredinu postavljenog sloja asfaltbetonske mješavine dok se ne zbije. Kada je debljina kolnika veća od 10 cm, asfaltbetonska mješavina se polaže u slojevima s tim da se pojedini slojevi valjaju do projektirane gustoće. Ako dizajn predviđa pojačanje premaza, tada se okviri postavljaju između slojeva premaza.

Projektom utvrđena odstupanja od debljine asfaltbetonskog kolnika ne smiju biti veća od 10%. Polaganje asfaltbetonske mješavine u hvataljku izvoditi pri temperaturi smjese od 140 do 120°C. Zabranjeno je polaganje smjese s temperaturom ispod 100°C.

4.17. Mješavina asfaltnog betona treba zbijati pomoću glatkog valjka ili vibrirajućeg valjka. Valjanje treba izvoditi sve dok valjak ne prestane ostavljati tragove na površini premaza, a gustoća asfaltnog betona ne dosegne projektiranu vrijednost.

4.18. Usklađenost fizičko-mehaničkih svojstava asfaltnog betona i debljine njegovog sloja sa zahtjevima projekta provjerava građevinski laboratorij, za što je potrebno uzeti jezgre ili komade ohlađenog asfaltnog betona u omjeru jedne jezgre ili jedne jezgre. rezanje po 450 m2 kolnika. Zabranjeno je vađenje jezgri ili reznica u području ruba i promjenjivih vodostaja. Rupe od jezgri i rezova moraju se odmah zatvoriti lijevanim asfaltnim mortom.

4.19. Pričvršćivanje podvodnih padina s polaganjem od 1: 2,5 ili više ravnih od armiranobetonskih i asfaltnih betonskih ploča treba izvesti plutajućim dizalicama preko padine odozdo prema gore u smjeru protiv toka rijeke.

5. RADOVI BUŠENJA I MENIRANJA

5.1. Pravila ovog odjeljka primjenjuju se na operacije bušenja i miniranja pri izradi usjeka, jama i čišćenju kamenih temelja i padina za izgradnju riječnih hidrauličkih građevina.

Pri izvođenju radova bušenja i miniranja moraju se poštovati zahtjevi SNiP III-8-76, Jedinstvena sigurnosna pravila za miniranje i Jedinstvena sigurnosna pravila za razvoj mineralnih naslaga otvorenim metodama, odobrena od strane Državnog rudarskog i tehničkog nadzora SSSR-a, kao i zahtjevi ovog odjeljka moraju se poštovati.

Radovi bušenja i miniranja u dubokim kanjonima moraju se izvoditi u skladu sa Sigurnosnim uputama za otvorenu eksploataciju na hidrotehničkim gradilištima u dubokim kanjonima i planinskim područjima, koje je odobrilo Ministarstvo energetike SSSR-a i usuglasilo s Državnom rudarskom i tehničkom službom SSSR-a. Nadzorno tijelo.

5.2. Pri izvođenju radova bušenja i miniranja moraju se uzeti u obzir posebni zahtjevi za sigurnost temelja stijena i kosina izgrađenih objekata, ovisno o njihovoj pripadnosti pojedinoj skupini:

I. skupina - građevine u podnožju i padinama kod kojih je dopušteno povećanje prirodnih pukotina i stvaranje dodatnih pukotina (odvodni kanali hidroelektrana, preljevni kanali, čišćenje kanala u nizvodnom dijelu, područja otvorenih razvodnih uređaja, pristupi). kanali brodskih prevodnica nizvodno);

II skupina - građevine čiji temelji i padine zahtijevaju mjere zaštite od povećanja lomljenja tijekom miniranja (jame za betonske preljeve i slijepe brane, dovodni kanali za brane hidroelektrana, rovovi za zube zemljanih i nasipnih brana, jame za objekte brane hidroelektrane, pristupne kanale u gornjem bazenu, jame brodskih prevodnica).

Svrstavanje konstrukcija u skupine I. i II. mora se izvršiti u PIC-u.

5.3. Radovi bušenja i miniranja na objektima I. skupine izvode se bez posebnih zaštitnih mjera.

5.4. Za objekte skupine II moraju se izraditi tehnički uvjeti za izvođenje radova bušenja i miniranja, koji ukazuju na način razvoja, dopuštenu količinu prekomjernog i premalog izvlačenja tla, ograničenja seizmičke sigurnosti štićenih objekata, potrebu za seizmičkim kontrola eksplozija, uvjeta miniranja u blizini svježe postavljenog betona i drugih tehnoloških čimbenika koji osiguravaju kvalitetno i sigurno izvođenje radova.

5.5. Razvoj stijena na objektima skupine II treba izvesti pomoću izbočina, ostavljajući zaštitni sloj između dna eksplozivnih rupa donje izbočine i projektirane konture jame kako bi se zaštitila baza i spojila s padinama. od pucanja tijekom eksplozije.

5.6. U područjima koja se nalaze neposredno iznad zaštitnog sloja, treba rahliti tlo bušotinama. U tom slučaju nije dopušteno ponovno bušenje bušotina u zaštitni sloj, a veličina rešetke bušotine smanjuje se na 70% veličine mreže koja se koristi u razvoju bez zaštitnog sloja.

5.7. Debljina zaštitnog sloja određuje se izračunom u PIC-u pomoću formule


				Snaga zaštitnog sloja;
					Debljina zone poremećaja zemljišnog masiva eksplozijom;
					Dopuštena količina podizanja tla duž baze.

Debljina zone poremećaja h je u rasponu do 15 promjera bušotinskih punjenja, eksplodiranih na izbočini neposredno iznad zaštitnog sloja, te se mora razjasniti proračunima u projektu bušenja i miniranja, ovisno o svojstvima stijene. masa.

5.8. Dopuštene vrijednosti prekomjerne i nedovoljne količine tla trebaju biti navedene u tehničkim specifikacijama za radove bušenja i miniranja, ovisno o značajke dizajna strukture.

5.9. Otpuštanje tla zaštitnog sloja provodi se eksplozivnim nabojima na gornjoj izbočini. Zaštitni sloj se razvija pomoću strojeva za raščišćavanje stijena (bageri opremljeni rovokopačem, buldožeri s riperima) nakon uklanjanja tla s gornjeg ruba.

Pri planiranju temelja za montažne armiranobetonske konstrukcije dopušteno je popustiti zaštitni sloj eksplozivnim nabojima prema tablici. 3.

Tablica 3

Procijenjena snaga zone poremećaja mase tla u promjerima punjenja
Maksimalni dopušteni promjer punjenja, mm

U tom slučaju nije dopušteno ponovno bušenje bunara i bušotina izvan zaštitnog sloja.

5.10. Prilikom izvođenja radova miniranja u blizini padina jama na objektima skupine II potrebno je koristiti konturno miniranje. Za objekte I. skupine izvedivost konturnog miniranja treba utvrditi u PIC-u i specificirati u projektu bušenja i miniranja.

5.11. Parametri konturnog miniranja (razmak između punjenja, njihova masa i dizajn) određuju se izračunima u projektu bušenja i miniranja i određuju se na temelju rezultata eksperimentalnih eksplozija. Nije dopuštena uporaba donjih punjenja na bazama građevina II. skupine tijekom konturnog miniranja.

Redoslijed detonacije konturnih i otpuštajućih punjenja utvrđuje se projektom bušenja i miniranja.

5.12. U nepovoljnim geološkim uvjetima, kako bi se osigurala sigurnost stijenske površine iza konturne ravnine i kako bi se padine zaštitile od atmosferskih utjecaja tijekom dugotrajnog izlaganja atmosferskim pojavama tijekom konturnog miniranja, ostavlja se zaštitni sloj postavljanjem ravnine konturnih naboja ispred projekta. kontura padine.

5.13. Čišćenje i obradu pokosa nakon konturnog miniranja treba provesti bez upotrebe eksplozija.

5.14. Razvijanje zaštitnog sloja nakon konturnog pjeskarenja radi pripreme površine za polaganje betona treba se izvesti na malim površinama bez upotrebe eksplozija. Veličina površina koje se pripremaju za beton određuje se planom izrade betona.

5.15. Ako je potrebno izvesti miniranje u blizini svježe postavljenog (do 15 dana starog) betona, kao i zaštićenih nadzemnih i podzemnih objekata i opreme, dopušteni parametri miniranja (visina klupe, promjer i masa punjenja, uzorak usporavanja i intervali) utvrđuju se proračunom u projektu bušenja i miniranja.

Vrijednosti dopuštenih brzina vibracija za zaštićene objekte i opremu moraju biti utvrđene u tehničkim specifikacijama za radove bušenja i miniranja. Dopuštene brzine vibracija za procesnu opremu moraju biti dogovorene s proizvođačima.

Potreba stalnog ili povremenog seizmičkog motrenja tijekom eksplozija utvrđuje se tehničkim uvjetima za radove bušenja i miniranja.

5.16. Podvodno otpuštanje stjenovitih tla provodi se u skladu sa zahtjevima odjeljka. 3 SNiP III-45-76.

6. PODZEMNI KOMORNI RUDNICI

6.1. Pri izvođenju radova na podzemnim komorama riječnih hidrotehničkih građevina (turbinske prostorije hidroelektrana, crpno-akumulacijskih i nuklearnih elektrana, turbinski vodovodi, zasuni, transformatori, spremnici za izjednačavanje, crpne stanice, podzemni bazeni, instalacijske komore), zahtjevi SNiP III-44-77, SNiP III-15-76 i ovaj odjeljak.

6.2. Ovisno o zahtjevima za sigurnost stijena koje okružuju radove, potrebno je provesti bušenje i miniranje prilikom iskopavanja komora:

u podnožju, zidovima i krovu dopušteno je blago povećanje prirodnih pukotina i stvaranje umjetnih pukotina - s punjenjem iz bušotine i eksplozije;

u čijoj podlozi, zidovima i krovu nije dopušteno povećanje prirodnih pukotina i stvaranje umjetnih pukotina - bušotinskim i eksplozivnim punjenjem konturnim miniranjem duž krova i zidova uz ostavljanje zaštitnog sloja kamenog tla (stijena)* duž osnovica čija se veličina i način izrade utvrđuju PPR-om.

* Klasifikacija stjenovitih tla (stijena) određena je prema GOST 25100-82.

Količina prekoračenja izvan projektirane konture pri iskopavanju otvora komore ne smije biti veća od, mm, za skupinu stjenovitog tla:

IV, V ......... 100

VI,VII ........ 150

VIII-HI ....... 200

Nedostatak stijene koji uzrokuje smanjenje debljine potpornih konstrukcija nije dopušten.

6.3. Iskop komora koje su potpuno ili djelomično ostavljene bez obloge mora se izvesti konturnim miniranjem radi očuvanja prirodnog stanja okolnih kamenih tla.

6.4. Pri približavanju konstrukcije komorskim radovima treba koristiti radove stalnih konstrukcija: odvodne, dovodne i transportne tunele, gumene i teretne, instalacijske i ventilacijske šahte. Uz odgovarajuću studiju izvodljivosti dopuštena je izgradnja dodatnih prilaza.

6.5. Izrada komora visine preko 10 m, u kojima je projektom predviđena trajna obloga, mora se izvoditi sljedećim redoslijedom: iskop podsvodnog dijela iskopa i ugradnja lučnog nosača, nakon čega slijedi izrada glavne konstrukcije. stijenska masa (jezgra) komore i konstrukcija zidne obloge.

6.6. Iskop podsvodnog dijela komorskih zahvata raspona do 20 m u jakim, srednje ispucalim stjenovitim tlima treba u pravilu izvoditi u punom presjeku, nakon čega slijedi izgradnja trajne konstrukcije. lučna obloga.

Bušenje podsvodnog dijela komornih radova s rasponom većim od 20 m u jakim, srednje ispucalim stjenovitim tlima i, bez obzira na raspon u stjenovitim tlima srednje čvrstoće, treba izvoditi, u pravilu, pomoću stola. metodom, ispred središnjeg dijela presjeka, ili s iskopom naprednog rada duž cijele duljine komore. U PPR-u mora biti obrazložena potreba i mogućnost izrade podsvodnog dijela komornih iskopa u jakim, srednje raspuklim kamenitim tlima za puni presjek s rasponom preko 20 m.

Iskop podsvodnog dijela u tlima male čvrstoće, bez obzira na raspon komornog iskopa, treba izvoditi u pravilu metodom poduprtog luka. Izvedivost iskopa s prethodnom konsolidacijom mase slabo otpornih stijena treba opravdati tehničkim i ekonomskim proračunima. Metode preliminarne konsolidacije masiva (cementiranje, kemijska konsolidacija, ugradnja prednapetih i konvencionalnih sidara iz pomoćnih iskopa) utvrđuju se PIC-om ovisno o inženjersko-geološkim uvjetima.

6.7. Razvoj jezgre komornih radova, u kojima je projektom predviđena trajna obloga, treba izvesti odozgo prema dolje s izbočinama visine, m:

u jakim, srednje napuknutim stjenovitim tlima - do 10;

u stjenovitim tlima srednje čvrstoće - do 5;

u tlima niske čvrstoće - do 3.

U isto vrijeme, u slabo stabilnim stijenama, razvoj izbočina treba izvesti ostavljanjem stupova od stijene (za podupiranje gornjih dijelova luka ili zidova), a zatim ih razvijanjem i betoniranjem zidova u šahovnici ili zabijanjem dijelova rovova uz zidove do visine izbočine koja se razvija i prvo betoniranje zidova.

Pri izradi komornih iskopa potrebno je provoditi sustavno i pažljivo praćenje stabilnosti zidova. Ako postoji opasnost od pomicanja zidova u komoru, potrebno je utvrditi prirodu mogućih pomaka tijekom vremena i, ako je potrebno, poduzeti mjere za ojačavanje potpore zidova ugradnjom odstojnih greda ili sidara.

Visina izbočina, dimenzije stijenskih stupova i komornih presjeka, mjere za smanjenje utjecaja deformacije stijenke na napregnuto stanje konstrukcija, materijal odstojnih greda i duljina sidara određuju se PPR-om ovisno o specifičnostima. inženjersko-geološki uvjeti građenja.

6.8. Razvoj otvora komora u permafrost stijenama treba provesti u skladu sa zahtjevima paragrafa. 6.5-6.7, vršenje svakodnevne kontrole promjena temperaturni režim radnje, stabilnost stijena i aura odmrzavanja. Temperaturni režim tijekom izgradnje komora u permafrost stijenama i mjere za njegovo održavanje utvrđuje PIC.

6.9. Vrsta privremenog učvršćenja komornih radova tijekom njihove izrade utvrđuje se PPR-om, pri čemu:

u jakim, srednje ispucalim stjenovitim tlima, privremeno učvršćivanje se u pravilu ne provodi, ali kako bi se izbjegla moguća odvajanja i ispadanja stjenovitog tla u pojedinim napuknutim područjima luka i zidova (napuknuta područja utvrđuju se tijekom uklanjanja kamenitog tla nakon miniranja), preko sidara postaviti metalnu mrežu;

u stjenovitim tlima srednje čvrstoće, pričvršćivanje treba obaviti sidrima i mlaznim betonom;

u tlima niske čvrstoće, svod i zidove treba učvrstiti sidrima s metalnom mrežom i prskanim betonom; vrijeme do izgradnje trajne obloge komore treba biti minimalno i opravdano PPR-om.

Korištenje lučnog nosača kao privremenog učvršćenja dopušteno je u iznimnim slučajevima za pričvršćivanje pojedinih radova (faza radova) uz odgovarajuću studiju izvodljivosti.

6.10. Postavljanje privremene potpore pri razvoju otvora komora u permafrost stjenovitim tlima treba provesti nakon razvoja lica. Vrsta privremene potpore utvrđuje se PIC-om. Razvoj komornih otvora u permafrost stjenovitim tlima bez privremene potpore dopušten je samo u tlima čija se stabilnost ne smanjuje tijekom odmrzavanja.

6.11. U projektima za izradu betonskih radova za izradu trajnih obloga komornih iskopa moraju se poduzeti mjere za osiguranje gustoće ispunjavanja zapornog dijela svoda betonskom smjesom, kao i čvrstoće spojeva zidova s petama svodovi.

7. BETONSKI RADOVI U MONOLITNOJ GRADNJI

I MONTAŽNE MONOLITNE KONSTRUKCIJE

7.1. U proizvodnji i kontroli kvalitete oplata, armatura i betonskih radova, kao i radovi na pripremi i transportu betonske mješavine, ugradnji montažnih armiranobetonske konstrukcije treba ispuniti zahtjeve SNiP III-15-76, SNiP III-16-80 i ovaj odjeljak.

7.2. Za pripremu, transport, polaganje, održavanje i kontrolu kakvoće betona pri građenju riječnih hidrotehničkih građevina moraju biti izrađeni tehnički uvjeti odobreni na propisan način.

7.3. U procesu pripreme, transporta i polaganja betonske smjese kako bi se osigurale potrebne karakteristike betona za riječne hidrotehničke građevine, uz ispunjavanje zahtjeva odgovarajućih odjeljaka SNiP III-15-76, potrebno je:

osiguranje, u pravilu, ne više od dva preopterećenja tijekom transporta i dovoda betonske smjese u blokove za betoniranje;

korištenje snažnih vibratora ili paketa vibratora za zbijanje betonske smjese tijekom polaganja;

korištenje strojeva posebno opremljenih mehaničkim četkama za uklanjanje cementni film od horizontalnih površina blokova betonskih lako armiranih konstrukcija.

7.4. Cestovni i željeznički prijevoz betonske mješavine za betoniranje riječnih hidrotehničkih konstrukcija, u pravilu, treba obavljati u posebno opremljenim betonskim kiperima. Nosivost vozila za prijevoz betonske smjese mora odgovarati nosivosti kanti kojima se betonska smjesa doprema do blokova za betoniranje.

Betonsku smjesu treba transportirati na udaljenosti većoj od 15 km u kamionima mješalicama za beton. Dopušten je prijevoz betonske mješavine na udaljenosti većoj od 15 km u betonskim kiperima pod uvjetom da se u betonskoj smjesi koriste aditivi - usporivači.

7.5. Podloge i površine građevinskih spojeva pripremljene za polaganje betonske smjese, zajedno s uputama SNiP III-15-76, moraju ispunjavati sljedeće zahtjeve:

baza mora biti očišćena od krhotina, prljavštine, snijega, leda;

Površine betonskih podloga horizontalnih i kosih konstrukcijskih spojeva moraju se dodatno očistiti od cementnog filma. Uklanjanje cementnog filma treba provoditi, u pravilu, mehanizacijom;

Površine horizontalnih i kosih građevinskih spojeva u armiranobetonskim konstrukcijama i vertikalnih građevinskih spojnica u betonskim i armiranobetonskim konstrukcijama moraju biti očišćene od cementne folije ako postoje odgovarajući zahtjevi u projektu.

7.6. Kako bi se spriječilo stvaranje pukotina od utjecaja temperature tijekom stvrdnjavanja betona, konstrukciju treba izvoditi, u pravilu, ravnomjerno duž cijelog pročelja s prekidima u polaganju blokova susjednih visina u rasponu od 3 do 10 dana. . U slučaju povećanih lomova moraju se ispuniti dodatni projektni zahtjevi za temperaturni režim otvrdnjavanja blokova.

7.7. Razdoblje preklapanja pojedinih slojeva ili zahvata tijekom betoniranja blokova ne smije biti dulje od 3 sata, ovisno o vrsti i svojstvima cementa, kao i temperaturnim uvjetima polaganja betona. Ako se u betonskoj smjesi koriste aditivi - usporivači vezivanja, vrijeme premazivanja se može produžiti. U svakom konkretnom slučaju, razdoblje preklapanja mora razjasniti građevinski laboratorij.

7.8. Ovisno o mogućem intenzitetu betoniranja, tlocrtnoj veličini blokova i dopuštenom vremenu preklapanja slojeva ili zahvata, polaganje betonske mješavine u blokove može se izvesti pomoću:

tehnologija sloj po sloj, kada se betoniranje izvodi u nekoliko slojeva na cijelom području bloka;

korak tehnologija s brojem koraka ne većim od tri - pri zbijanju betonske smjese ručnim dubokim vibratorima i ne više od dva - pri korištenju sredstava unutarblokovske mehanizacije rada;

Toktogul (jednoslojna) tehnologija, koja uključuje betoniranje blokova visine do 1,5 m odjednom u jednom sloju.

Kod betoniranja pomoću tehnologije koraka, stepenice moraju biti izvedene paralelno s uzdužnom osi konstrukcija. Smjer betoniranja je nizvodno prema uzvodno. Širina stepenice mora biti najmanje: 2 m pri zbijanju betonske smjese ručnim vibratorima i 3 m pri uporabi mehaniziranih sredstava.

Visina blokova pri betoniranju Toktogul tehnologijom trebala bi biti od 0,5 do 1,5 m; betoniranje treba izvesti pod zaštitom šatora; vožnja po prethodno postavljenom betonu može se izvesti nakon što postigne čvrstoću od najmanje 5 MPa (50 kgf / sq.cm); svi radovi moraju se izvoditi mehanički; Po svojim tehničkim mogućnostima sredstva unutarblokovske mehanizacije moraju odgovarati prihvaćenoj visini blokova.

7.9. Zbijanje betona u blokovima betonskih lako ojačanih konstrukcija (s armaturom do 15-20 kg po 1 kubičnom metru) treba izvesti uz maksimalnu upotrebu vibratora s jednom dizalicom ili paketa vibratora obješenih na mehanizme za rad unutar bloka (mali -dimenzionirani električni traktori, manipulatori i sl.), dok pokretljivost betonske smjese, mjerena slijeganjem normalnog stošca, ne smije biti veća od 2 cm.

Udaljenost između pojedinačnih vibratora u paketu ne smije biti veća od 1,5 radijusa djelovanja vibratora. Vibratore u paketu treba po mogućnosti postaviti pod nagibom do 30° od vertikale, međusobno paralelne, kako bi se poboljšao razvoj kontaktne zone između pojedinih slojeva betonske mješavine. Visina postavljenog sloja betonske smjese ne smije prelaziti duljinu radnog dijela korištenih vibratora.

7.10. Za jako armirane armiranobetonske konstrukcije, kod kojih je zbijanje betonske smjese otežano, dopuštena je uporaba betonskih mješavina povećane plastičnosti, zbijenih vibratorima, au slučajevima kada položaj armature onemogućuje upotrebu vibratora, dopuštena je uporaba vibratora. , u dogovoru s projektantskom organizacijom, korištenje lijevanih betonskih smjesa s normalnim konusnim gazom od 22 do 24 cm bez vibracijskog zbijanja.

7.11. Pri betoniranju pričvrsnih kosina zemljanih konstrukcija (brana, brana) treba koristiti mehanizirane metode dopremanja i polaganja betonske smjese (mehanizmi i kompleksi za polaganje betona) ili buldožersku tehnologiju. Pri korištenju buldožerske tehnologije raspodjela betonske smjese duž nagiba tijekom betoniranja vrši se buldožerom, a zbijanje betonske smjese vrši se vibrirajućom pločom montiranom na traktor. Buldožer mora pomicati betonsku smjesu u smjeru od podnožja kosine do grebena, krećući se duž sloja betonske smjese (bez dosezanja armaturnih konstrukcija koje nisu prekrivene betonskom smjesom), udaljenost pomicanja smjese ne smije biti veća od 20 -25 m. Tehnologija buldožera može se koristiti s debljinom pričvršćenja ne većom od 20 cm Brzina kretanja traktora s montiranom vibrirajućom pločom tijekom procesa zbijanja betonske smjese ne smije biti veća od 1 - 2 m / min. . Pokretljivost betonske smjese koja se postavlja pri korištenju tehnologije buldožera, mjerena slijeganjem normalnog konusa, ne smije biti veća od 2 cm. Prilikom zbijanja betonske smjese vibrirajućom pločom montiranom na traktor, moguće je koristiti sitnozrnate (pjesko)beton u pričvrsnoj konstrukciji.

7.12. Za osiguranje temperaturnog režima otvrdnjavanja betona u masivnim betonskim konstrukcijama POS potrebno je poduzeti sljedeće mjere:

regulacija temperature betonske smjese tijekom njegove pripreme;

cijevno i površinsko hlađenje postavljenog betona; postavljanje šatora ili staklenika iznad bloka i održavanje umjetne klime u njima;

ugradnja tople oplate na vanjske površine blokova;

izolacija ili oblaganje horizontalnih površina blokova.

Reguliranje temperaturnog režima betona u masivnoj konstrukciji mora biti regulirano tehničkim uvjetima.

7.13. Hlađenje betona u masivnim betonskim konstrukcijama provodi se u dvije faze: prva faza - tijekom procesa polaganja i stvrdnjavanja betona radi smanjenja temperature egzotermnog zagrijavanja u bloku (trajanje 2-3 tjedna); druga faza je hlađenje betona u konstrukciji na prosječnu godišnju temperaturu vanjskog zraka, što omogućuje zalivanje spojeva konstrukcije.

7.14. Za regulaciju temperature betona treba u prvoj fazi koristiti površinsko ili cijevno hlađenje, koristeći, u pravilu, riječnu ili podzemnu vodu prirodne temperature.

Površinsko hlađenje betona treba koristiti za blokove visine od 0,5 do 1 m navodnjavanjem, čime se osigurava sloj vode na površini ohlađenog betona sa stalnim organiziranim strujanjem u jednom smjeru brzinom od 5-8 cm/ s.

Brzina hlađenja u prvoj fazi kada se koristi i površinsko i cijevno hlađenje ne smije prijeći 1°C dnevno tijekom prvih 8-10 dana. nakon ugradnje betonske mješavine i 0,5°C dnevno u narednom periodu.

7.15. U drugoj fazi obično se koristi hlađenje cijevi. Temperatura vode koja se koristi za hlađenje u drugoj fazi treba biti 2-3°C niža od temperature betona na kojoj se predviđa injektiranje spojeva konstrukcije. Ako nema prirodnih izvora vode propisane temperature, potrebno je predvidjeti instalaciju za umjetno hlađenje vode.

Brzina hlađenja betona u drugoj fazi ne smije prelaziti 0,4-0,5°C dnevno. Hlađenje betona treba provoditi u slojevima, obično visokim najmanje 10 m.

7.16. Pri odabiru betonskih sastava za smanjenje temperature egzotermnog zagrijavanja u lagano armiranim konstrukcijama s zasićenjem armature do 20 kg po 1 kubnom metru potrebno je predvidjeti upotrebu srednje toplinskih cemenata i maksimalno smanjenje njihove potrošnje. Smanjenje potrošnje cementa treba postići korištenjem agregata višefrakcijskog sastava, slabotekućih betonskih mješavina s normalnim slijeganjem stošca do 2 cm, dodatkom letećeg pepela, kao i uporabom pucolanskog i šljakovog portland cementa za unutarnje i podvodne zone strukture.

7.17. Zimi temperaturna razlika između površine i središta (jezgre) betonske mase ne smije biti veća od 25°C. Blokovi betonirani zimi moraju se držati u izoliranoj oplati dok jezgra bloka ne postigne temperaturu veću od vanjske temperature zraka za najviše 25°C.

Ogoljenje bočnih rubova prije betoniranja susjednih blokova treba obaviti pod zaštitom šatora ili staklenika. Površina betoniranih blokova toplo vrijeme godine i nisu se imali vremena ohladiti prije početka hladnog razdoblja (minimalna dnevna temperatura 0°C, prosječna dnevna temperatura 5°C i niže), moraju biti izolirani.

U branama s proširenim spojevima i potpornim branama izgrađenim u grubim klimatskim uvjetima, zimi je potrebno zatvoriti šavove i sinuse i osigurati njihovo zagrijavanje.

7.18. Glavna vrsta oplate za betonske slabo armirane konstrukcije (gravitacijske, lučne, lučne gravitacijske, potporne brane) trebala bi biti konzolna metalna ili drveno-metalna oplata; za armiranobetonske konstrukcije vodovoda - sklopivi veliki metalni paneli, drvo-metal, šperploča-metal ili drvena oplata. Prilikom izrade oplate potrebno je ispuniti zahtjeve GOST 23478-79.

Metalne oplatne konstrukcije moraju biti tvornički izrađene.

Primjena stacionarnih i finih nepovratnih oplata dopuštena je za oplatu rubova s otvorima za armaturu, betoniranje ugrađenih dijelova, urezivanja u podlogu stijene, kao i za površine složenog geometrijskog oblika, dvostruke zakrivljenosti, posebno konstrukcije. protočnog dijela zgrade hidroelektrane.

Za površine vertikalnih i kosih građevinskih spojeva, ako je moguće koristiti radne armaturne konstrukcije kao nosivi okvir, treba koristiti mrežastu metalnu trajnu oplatu.

Za površine blokova koje treba držati u oplati dulje vrijeme (preko 15 dana) treba koristiti izoliranu oplatu s izolacijskom pločom koja ostaje na površini betona nakon skidanja.

7.19. Metode, vrijeme, dijagrami i tehnološki redoslijed radova na izradi, transportu, ugradnji i monolitizaciji montažnih armiranobetonskih elemenata hidrotehničke konstrukcije moraju biti regulirani PPR-om i posebnim tehničkim uvjetima.

7.20. Kontrolu kvalitete betonske smjese mora provesti građevinski laboratorij u skladu s GOST 10181.0-81 - GOST 10181.4-81. Kontrolni uzorci moraju se uzimati najmanje jednom u smjeni u betonari i najmanje jednom dnevno na mjestu ugradnje za svaku marku betona, kao i pri svakoj promjeni kvalitete polaznih materijala.

7.21. Kontrola čvrstoće betona monolitnih i montažnih betonskih i armiranobetonskih konstrukcija mora se provesti u skladu s GOST 18105.0-80 - GOST 18105.2-80 statistička metoda, što omogućuje postizanje konstantnosti normativne otpornosti betona prihvaćene pri proračunu konstrukcija.

Pri proizvodnji pojedinačnih konstrukcija malog volumena, kada nije moguće dobiti broj rezultata potrebnih za izračun statističkih karakteristika, kao iznimku, dopušteno je koristiti nestatističku metodu za praćenje čvrstoće betona u skladu s GOST 18105.0 -80, GOST 18105.2-80.

Istovremeno s kontrolom čvrstoće na istim uzorcima treba provesti kontrolu gustoće betona u skladu s GOST 12730.0-78 i GOST 12730.1-78.

Kontrolu vodootpornosti betona treba provesti u skladu s GOST 12730.0-78 i GOST 12730.5-78, kontrolu otpornosti na smrzavanje - u skladu s GOST 10060-76.

Broj kontrolnih uzoraka za ispitivanje betona na vodootpornost i otpornost na mraz treba odrediti prema podacima u tablici. 4.

Tablica 4

Ukupni volumen betona u konstrukciji, tisuća kubnih metara	Volumen betonske smjese, kubnih metara, iz koje se uzima po jedan uzorak za ispitivanje
	vodootporan		otpornost na mraz
	u masivnim betonskim konstrukcijama	u armiranobetonskim konstrukcijama	u masivnim betonskim konstrukcijama	u armiranobetonskim konstrukcijama

8. INSTALACIJSKI RADOVI

8.1. Prilikom ugradnje procesne opreme za riječne hidrauličke strukture moraju se ispuniti zahtjevi SNiP 3.05.05-85, SNiP III-18-75 i ovaj odjeljak.

8.2. Prije početka instalacijskih radova, baze instalacijskih organizacija predviđene PIC-om, kao i mjesta montaže za operativno razdoblje, moraju biti pripremljeni za prijem opreme.

8.3. Montaža pogonskih dizalica treba se u pravilu izvoditi na stalnim kranskim stazama. U slučaju postavljanja proizvodnih dizalica na privremene kranske staze, potonje ne bi smjele premašiti poravnanje utvrđeno Pravilima za dizajn i siguran rad dizalica za podizanje tereta, odobrenih od strane Državnog rudarskog i tehničkog nadzora SSSR-a.

8.4. Kod besprijekornog načina ugradnje ugradbenih dijelova strojarske i hidrauličke energetske opreme podloga za ugradnju ugradbenih dijelova mora biti izrađena prema PPR-u ili uputama za ugradnju dobavljača opreme.

8.5. Tijekom instalacijskih radova potrebno je spriječiti začepljenje utora ili vrata i rešetki ugrađenih u njih.

8.6. Montaža pojedinih komponenti i ugradnja radnih mehanizama hidrauličkih turbina i hidrauličkih generatora mora se izvoditi u prostoru zaštićenom od oborina i zaštićenom od mogućeg prodora građevinskog otpada.

8.7. Ugradnja upravljačkog sustava, polaganje i lemljenje namota statora, lemljenje međupolarnih spojeva rotora generatora, ugradnja sustava za hlađenje vodljivih dijelova generatora, potisnog ležaja i ležajeva, kao i puštanje u rad, podešavanje a ispitivanje montirane hidrauličke jedinice mora se provesti na pozitivnoj temperaturi od najmanje 5°C.

9. CEMENTACIJA TLA

9.1. Prilikom izvođenja radova cementiranja moraju se ispuniti zahtjevi SNiP 3.02.01-83 i ovaj odjeljak.

9.2. Kada se kombiniraju radovi na cementiranju i općim građevinskim radovima, plan izgradnje mora osigurati početak za radove na cementiranju, uzimajući u obzir usklađenost sa zahtjevima tehnološki proces cementacije predviđene ovim standardima i projektom radova.

9.3. Radove na cementiranju u zoni utjecaja povratne vode, u pravilu, treba izvesti prije punjenja akumulacije. Ako je potrebno izvoditi radove injektiranja u uvjetima djelomičnog ili punog pritiska na PPR konstrukcije, moraju se uzeti u obzir promjene radnih uvjeta uzrokovane povećanjem tlaka.

9.4. Radovi na cementiranju temelja hidrotehničke konstrukcije moraju biti završeni prije postavljanja drenaže.

9.5. Radovi na cementiranju, u pravilu, moraju se izvoditi pod opterećenjem (debljina gornjeg tla, umjetni nasip, tijelo betonske konstrukcije, posebna betonska ploča). Radove na cementiranju treba započeti nakon završetka radova koji osiguravaju projektiranu debljinu tereta i njegovu nepropusnost za cementni mort. Kod izvođenja radova cementiranja pod opterećenjem svježe postavljenog betona, rad je dopušteno započeti 10 dana nakon završetka polaganja betonske mješavine.

9.6. Nakon završene cementacije svih zona i provedbe totalne cementacije bušotine, ako je to predviđeno projektom, bušotinu je potrebno začepiti otopinom.

9.7. Prilikom izvođenja radova injektiranja pri prosječnoj dnevnoj vanjskoj temperaturi ispod 5°C moraju se ispuniti sljedeći zahtjevi:

cementirana tla unutar zone distribucije cementnog morta moraju imati temperaturu od najmanje 2°C;

temperatura otopine koja se ubrizgava u bušotinu ne smije biti niža od 5°C;

Mjerenja temperature ubrizgane otopine, vanjskog zraka i u prostoriji treba zabilježiti u radni dnevnik.

9.8. Kada se zemljana cementacija koristi u protufiltracijske svrhe, kontrolu izvedenih radova treba provesti bušenjem, hidrauličkim ispitivanjem i cementacijom kontrolnih bušotina određenih projektom.

9.9. Volumen nadzornih zdenaca trebao bi u pravilu biti 5-10% volumena radnih zdenaca.

9.10. Radove na cementiranju u području protufiltracijske zavjese treba smatrati dostatnim ako specifično upijanje vode u kontrolnim zdencima svojom prosječnom vrijednošću i dopuštenim odstupanjima od prosječne vrijednosti odgovara zahtjevima projekta ili dostižne vrijednosti specifičnog upijanja vode za tla ispitivanog područja.

9.11. Način praćenja izvedenih radova na cementaciji ojačanja treba biti utvrđen projektom i sastoji se od hidrauličkih ispitivanja i cementacije kontrolnih bušotina ili određivanja deformacijskih svojstava tla geofizičkim metodama. Dopušteno je koristiti ove metode istovremeno.

10. PROLAZAK RIJEČNOG TOKA TIJEKOM RAZDOBLJA IZGRADNJE

I KONSTRUKCIJA SKAKACA

10.1. Shema prolaska riječnih tokova tijekom razdoblja izgradnje mora se odlučiti u PIC-u, uzimajući u obzir raspored glavnih građevina, redoslijed i redoslijed njihove izgradnje, kao i uzimajući u obzir topografske, geološke i hidrološke uvjete iu skladu s sa zahtjevima brodarstva i splavarenja.

10.2. Izgradnju brana treba provoditi u međupoplavnom razdoblju, vremenski usklađujući radove na njihovoj izgradnji s minimalnim protokom rijeke.

Prilikom postavljanja skakača u zimsko vrijeme od leda mora se osigurati dovoljna nosivost ledenog pokrivača za promet vozila. Prije početka radova na izradi nadvoja traku treba potpuno očistiti od leda.

10.3. Prilikom pripreme baze svih vrsta nadvoja iznad ruba vode, moraju se ispuniti zahtjevi SNiP 3.02.01-83.

Temelj u riječnom koritu za nadvoje od zemljanih materijala podliježe pregledu i u pravilu ne zahtijeva pripremu. Ako se u podnožju nalaze kameni sipari i gromade, one se moraju ukloniti.

Podloga u koritu za redne i ćelijske nadvoje priprema se uklanjanjem pojedinačnih krupnijih kamenova i gromada i po potrebi izravnava zatrpavanjem lomljenim ili šljunčano-pješčanim materijalima.

10.4. Nadvoje od zemljanih materijala treba podići u pravilu iz tla korisnih iskopa (jama, kanala i sl.). Skakači uključeni u glavne konstrukcije moraju biti izrađeni od materijala i prema tehničkim specifikacijama u skladu sa zahtjevima projekta ovih konstrukcija.

10.5. Rebrasti nadvoji trebaju biti izrađeni u pravilu od dvosjekle građe. Kada je visina redova do 6 m, dopušteno je koristiti drvo bilo koje vrste, za visinu veću od 6 m, treba koristiti samo drvo. crnogorične vrste. Veze u ryazhe skakačima trebaju biti izvedene na metalnim tiplama.

10.6. Regali se montiraju na kopnu na štokove prema zadanim dimenzijama. Gotovi grebeni se porinu u vodu, tegle do mjesta postavljanja i sidre na mjestu brane, nakon čega se opterećuju kamenom ili zemljom i postavljaju na dno.

Zimi je dopuštena montaža grebena na ledu ako je nosivost leda dovoljna.

Ako je podloga stjenovita potrebno je izvršiti detaljna mjerenja dna na temelju kojih se prema konfiguraciji dna režu donji vijenci grebena.

10.7. Prije ugradnje nadvoja ćeličaste konstrukcije od metalnih zagatnih pilota, radi utvrđivanja uvjeta zabijanja potrebno je izvršiti probno zabijanje zagatnog pilota na projektiranu dubinu i potom ga izvući. Cilindrične ćelije nadvoja moraju biti popunjene do pune visine, a segmentne ćelije moraju biti ispunjene ravnomjerno, bez da razina u susjednim ćelijama prelazi 2 m.

10.8. Prije crpljenja jame, nadvoje je potrebno pregledati od strane naručitelja, projektanta i izvođača te izraditi zapisnik o spremnosti nadvoja na pritisak.

10.9. Stanje skakača mora se stalno pratiti. Za pravodobni popravak i obnovu oštećenih dijelova nadvoja u razdoblju ispumpavanja jama i poplava treba pripremiti hitnu zalihu materijala u potrebnoj količini.

10.10. Smanjenje razine vode prilikom crpljenja jame ne smije biti veće od 0,5 m dnevno. Ako se otkrije uklanjanje tla, potrebno je izvršiti radove ojačanja na mjestu uklanjanja.

11. BLOKADA RIJEČNIH KORITA

11.1. Shema začepljenja riječnog korita mora se odlučiti u PIC-u, uzimajući u obzir hidrološke i geološke uvjete, razlike u banketu, protok i brzinu protoka vode, kapacitet odvodnog trakta, veličinu materijala za začepljenje, uvjeti prijevoza, te nosivost vozila i opreme za utovar.

11.2. Postupak rada i vrijeme začepljenja kanala na plovnim rijekama i rijekama koje se splavare moraju se dogovoriti s riječnom flotom i organizacijama za splavarenje. Osim toga, ako u gornjem toku postoje regulacijske akumulacije, postupak pregradnje također treba dogovoriti sa službom za rad tih akumulacija.

11.3. Zatvaranje riječnog korita treba vremenski uskladiti s razdobljima između poplava s minimalnim protokom vode u rijeci, a na plovnim rijekama i rijekama s drvetom - na kraju plovidbe ili neplovnog razdoblja.

11.4. Parametre pregrađivanja kanala (razlika na banketu, brzina protoka u kanalu, veličina i volumen materijala za pregradnju) u fazi projekta treba izračunati na maksimalni protok vode u rijeci u mjesecu pregrađivanja s vjerojatnošću od preko 20%.

Ako na rijeci iznad mjesta pregrađivanja postoji regulacijska akumulacijska brana, izračunati protok vode tijekom pregrađivanja treba uzeti kao posebni reducirani protok koji je dogovoren sa službom za upravljanje akumulacijom.

Neposredno prije blokiranja kanala potrebno je razjasniti parametre blokiranja uzimajući u obzir stvarne protoke vode u rijeci, koji se uzimaju na temelju kratkoročne prognoze za razdoblje blokiranja.

11.5. Prije početka radova na pregrađivanju riječnog korita potrebno je izvršiti sljedeće: pripremni rad osigurao PIC:

stvoriti skladišta za materijale potrebne za pregradu korita, postavljajući ih što je moguće bliže mjestu pregrada na neplavljenim oznakama i organizirati pristupe njima;

pripremiti odvodni trakt za prijenos riječnih tokova na njega;

prije potapanja jame betonskih konstrukcija na koje se prenose troškovi izvršiti preliminarnu demontažu ogradnih nadvoja na najmanju moguću veličinu prema uvjetima za prolaz troškova prije začepljenja kanala;

izvršiti prethodno ograničenje riječnog korita na najmanju veličinu, uzimajući u obzir uvjete plovidbe.

12. ZAŠTITA PRIRODNOG OKOLIŠA

12.1. Prije početka punjenja akumulacije, sukladno projektu, potrebno je prikupiti i ukloniti rijetke i ugrožene vrste flore i faune s njenog područja i stvoriti potrebne uvjete za njihov razvoj i razmnožavanje poduzete su mjere za znanstveno istraživanje, inženjerska zaštita ili premještanje povijesnih i kulturnih spomenika.

12.2. Prije zatrpavanja riječnog korita potrebno je izgraditi ribohodne objekte, a prije početka punjenja akumulacije izgraditi uzgajališta za mrijest i uzgoj te mrijestilišta.

12.3. Kamenolomi zemljanih materijala za zatrpavanje zemljanih radova trebaju se u pravilu nalaziti u poplavnom području.

12.4. Prilikom izvođenja radova potrebno je predvidjeti i strogo provoditi mjere kojima se osigurava poštivanje trenutno zakonodavstvo u oblasti zaštite okoliša.

Tekst dokumenta ovjerava se prema:

službena objava

Gosstroy SSSR - M.: CITP, 1985

5.14. Lesna, pješčano-šljunčana i morenska tla dopušteno je polagati u slojevima sa zbijanjem mehaničkim sredstvima (valjanje, zbijanje i sl.), kao i slojevitim nasipanjem u vodu - u posebno uređene bazene. tijekom izgradnje objekta, te u prirodne rezervoare, bez izgradnje nadvoja ili organiziranja odvodnje. U ovom slučaju, priprema dna prirodnog rezervoara određena je planom rada i zahtjevima SNiP 2.06.05-84. Punjenje tla u prirodni rezervoar bez postavljanja mostova dopušteno je samo ako nema brzina koje mogu erodirati i odnijeti male dijelove tla.

Izgradnja objekata odlaganjem tla u vodu u umjetna jezerca treba se izvesti pomoću zasebnih karata, čije su veličine i volumeni određeni produktivnošću opreme i utvrđenim intenzitetom odlaganja tla. Granice karata položenog sloja, učvršćene nasipnim branama, moraju se pomaknuti u odnosu na granice prethodno položenog sloja za udaljenost određenu debljinom slojeva koji se ispunjavaju. Mora biti najmanje dvostruko veća od širine nasipa.

Debljina slojeva pri nasipanju zemlje u vodu utvrđuje se projektom ili tehničkim uvjetima ovisno o prirodi tla, intenzitetu nasipanja, nosivosti transportnih sredstava, vrsti i veličini građevine.

Pri određivanju visine sloja zatrpavanja ovisno o granulometrijskom sastavu tla preporuča se koristiti grafikon (slika 3), konstruiran prema podacima u tablici 13.

Riža. 3. Krivulje granulometrijskog sastava tla korištenih u izgradnji raznih vrsta objekata

Krivulje I-II ograničiti površinu tla preporučenu za polaganje u udubljenja, zaslone i jezgre u slojevima ne većim od 2 m; krivulje II-III ograničiti površinu tla preporučenu za polaganje u zaslone, jezgre i homogene brane u slojevima od 2-4 m;

1 - zemljana brana Niva HE-1; 2 - zemljana brana hidroelektrane Knyazhegubskaya; 3 - brana Verkhne-Tulomskaya; 4 - brana Vilyui; 5 - jezgra brane Irkutske hidroelektrane; 6 - pad i zaslon brane Iriklinskaya; 7 - jezgra brane Serebryanskaya HE-1; 8 - Khantayskaya brana;

9 - spuštena brana Volgogradske hidroelektrane; 10 - zemljana brana hidroelektrane Khishrau; 11 - koferdam brane Nurek; 12 - zemljana brana Bolgar-Chay; 13 - skakački zaslon i eksperimentalno mjesto brane Cheboksary; 14 - zaslon brane hidroelektrane Perepadnaya.
Približne vrijednosti visine sloja za punjenje su sljedeće: pri izgradnji objekata od pješčano-šljunčanih tla, visina sloja za punjenje treba uzeti od 4 do 10 m, za pijesak i pjeskovitu ilovaču - do 4 m. , Prilikom izgradnje konstrukcija od ilovače, visina sloja za punjenje ne smije biti veća od 2 m, za glinu - ne više od 1 m.

Pogodnost pojedine vrste tla za odlaganje u vodu određuje se projektom. Punjenje tla u vodu mora se izvesti u skladu s posebnim tehničkim uvjetima (vidi "Smjernice za izgradnju zemljanih konstrukcija metodom ispuštanja tla u vodu", P 22-74 / VNIIG, 1975).

5.15. Predstavnik laboratorija za tlo (kontrolna postaja na terenu) mora biti prisutan na mjestu gdje se zemlja odlaže u karte. Prati kvalitetu dopremljenog tla, ravnomjernost nasutosti tla duž prednje strane izrađene karte i ispravan pokret vozila na položenom tlu.

5.16. Pripremu temelja građevine, postavljanje repera, kartiranje, nasipanje nasipne brane, punjenje bazena vodom i druge pripremne radove provjerava povjerenstvo u kojem sudjeluju predstavnici projektantskih i građevinskih organizacija i služba geotehničkog nadzora i, čim su spremni, prihvaćaju se prema potvrdi o prihvaćanju.

5.17. Prilikom ispuštanja u vodu potrebno je osigurati ravnomjerno polaganje tla duž prednje strane izrađene karte, uz postizanje stalne zasićenosti položenog tla vodom. Potrebno je podesiti intenzitet nasipanja tla u vodu, čime se isključuje mogućnost njihovog prekomjernog vlaženja, slobodnog natapanja i bubrenja, te osigurava zadanu vlažnost tla i dovoljno visoku gustoću nakon završetka procesa zbijanja tla u objektu.

Punjenje treba provoditi kontinuirano dok se karta potpuno ne ispuni zemljom. U slučaju prisilne stanke s prekidom rada od 4 sata ili više, potrebno je ukloniti vodu iz ribnjaka.

Do kraja punjenja tla, određena količina ukapljenog tla formira se u svakoj karti, stoga, prije dovršetka punjenja karte, razina ribnjaka mora se oštro smanjiti istovarom tla iz zadnjih 15-20 kipera u ukapljeno tlo.

Posebnu pozornost treba posvetiti: održavanju projektirane debljine sloja zatrpavanja, ravnomjernom početnom zbijanju tla pokretnim vozilima, održavanju propisane dubine vode u bazenu i vodozasićenosti tla koje se polaže.

5.18. Za izgradnju objekata nasipanjem zemlje u vodu prikladna su tla bilo kojeg stupnja kvrgavosti, od homogenih u praškastom stanju do velikih gruda koje je teško mehanički usitniti. Kod mehanizirane eksploatacije gustih glina koje se sporo natapaju vodom treba kontrolirati prisutnost najmanje 20-30% zemlje s grudima ne većim od 10 cm, koje će se natopiti vodom i služiti kao materijal za monolitiziranje većih grudica.

Početna zasićenost tla vodom tijekom procesa nasipanja kontrolira se određivanjem stupnja vlažnosti, koji ne smije biti veći od 0,75-0,85. Za određivanje se iz uzetih uzoraka određuje gustoća tla, vlažnost i gustoća suhog tla.

5.19. Stupanj vlažnosti određuje se uzorcima tla postavljenim u svaki sloj. Uzorke je potrebno uzeti po cijeloj visini postavljenog sloja i najmanje tri uzorka po dubini jame.

5.20. Razina vlažnosti S r tlo se određuje proračunom pomoću formule:

S r = (W ·  d ·  s) / [( s -  d)  W ], (11)

Gdje W- vlažnost;  d- gustoća suhog tla (suha gustoća);  s- gustoća čestica izlivenog tla.

5.21. Ako gustoća suhog tla iznosi 85% ili više projektirane gustoće suhog tla, početno zbijanje za udubljenja treba smatrati zadovoljavajućim. Za brane visine do 25 m iz homogenog tla ili s rešetkama i jezgrama početna zbijenost tla mora iznositi najmanje 90% proračunske gustoće suhog tla, a za visoke brane početna gustoća tla mora se odrediti eksperimentalno. , a zahtjevi za početnu gustoću tla moraju biti povećani .

5.22. Ako je gustoća suhog tla izrađene karte nezadovoljavajuća, potrebno je dodatno zbijanje tla pomoću natovarenih kipera. U takvim slučajevima, debljina sloja ispune mora se smanjiti za sljedeće karte tako da početna zbijenost zadovolji specificirane zahtjeve. Promjenu debljine sloja ispune potrebno je izvršiti u dogovoru s predstavnikom projektantske organizacije.

5.23. Za uzimanje uzoraka tla buše se jame ili bušotine u tijelu nasipa. Jedan od neizravnih pokazatelja kvalitetnog punjenja tla je stabilnost okomitih stijenki i čvrstoća tla po cijeloj dubini jame.

Ocjena kvalitete ugradnje tla u objekt donosi se na temelju laboratorijske pretrage uzorci uzeti u jamama s reznim prstenovima ili u bušotinama s uzorkivačem.

Pri izgradnji objekata od tla s primjesama šljunka i gromada, uzorkovanje se provodi metodom "rupa".

Kod izgradnje objekata metodom nasipanja zemlje u vodu treba imati na umu da se konačna gustoća zemlje u tijelu građevine postiže tijekom vremena kao rezultat utjecaja vlastite težine građevine te fizičkih i kemijski procesi koji se odvijaju u tlu izlivenom u vodu. Stoga kontrolu kvalitete rada treba provoditi ne samo tijekom procesa nasipanja tla, već i 15 i 30 dana nakon izrade karte.

5.24. Uzorci tla uzeti 15 i 30 dana nakon nasipanja ispituju se u zemljišnom laboratoriju - određuje se vlažnost, gustoća tla, gustoća suhog tla, koeficijent poroznosti i stupanj vlažnosti.

U ovom slučaju, gustoća suhog tla, jednaka u prosjeku vrijednostima projektirane gustoće suhog tla navedenim u klauzuli 5.21, treba se smatrati dovoljnom za zadovoljavajuću ocjenu kvalitete rada.

5.25. Za zadovoljavajuću ocjenu kvalitete izgradnje građevine, kvantitativni pokazatelji moraju biti u prosjeku najmanje 95% odgovarajućih pokazatelja utvrđenih projektom.

Po primitku pokazatelja koji dosljedno zadovoljavaju zahtjeve iz ovog stavka, uzorkovanje i istraživanje nakon 15 i 30 dana može se prekinuti.

Ako se nakon 30 dana ne postigne gustoća navedena u točki 5.21., odluku o daljnjim istraživanjima i mogućnosti promjene tehničkih uvjeta u smislu dodjele kontrolne vrijednosti za gustoću suhog tla moraju donijeti projektantska organizacija i naručitelj. .

Zatvaranje jama treba obaviti navlaženom zemljom u slojevima od 30-40 cm uz zbijanje do projektirane gustoće.

Sve uočene nedostatke, preporuke za njihovo otklanjanje, dogovorene izmjene tehnologije rada, zapisnike o prijemu gotovih karata i druge upute službe geotehničkog nadzora potrebno je unijeti u dnevnik terenskog nadzora.
Aluvijske građevine
5.26. Geotehnička služba vrši nadzor nad tehnologijom rekultivacije u smislu:

a) pravilnu ugradnju distribucijskih gnojovnica i dovod gnojovke na aluvijalnu kartu u skladu s projektom;

b) raspored pulpe po površini karte aluvija;

c) naprave za nasipe u skladu s projektom i spojne susjedne dijelove karata;

d) usklađenost s projektom usvojenim intenzitetom nanosa (brzina porasta splavljenog tla u visinu po danu) i debljina sloja splavljenog tla;

e) sprječavanje stvaranja jaruga u ispranom tlu ili stajaćim zonama, gdje je moguće taloženje sitnih frakcija unutar bočnih zona;

f) stanje kosina građevine i njihovo oblikovanje prema projektu;

g) poštivanje režima rada preljevnih građevina i pročišćavanje otpadnih voda, kao i sprječavanje ispuštanja otpadnih voda s povećanom mutnoćom u odnosu na projekt u akumulacije;

h) usklađenost sa širinom ribnjaka usvojenom u projektu i tehničkim uvjetima na različitim aluvijalnim oznakama;

i) ispunjavanje zahtjeva projekta i SNiP 3.01.04-87 za reklamaciju struktura tijekom rada.

Promatranja aluvijalne strukture provodi geotehnička služba do završetka njezine izgradnje. Ako se objekt ne stavi u pogon odmah nakon toga, nadzor nad objektom do puštanja u pogon preuzima geotehnički građevinski odjel ili središnji geotehnički laboratorij. Daljnja promatranja provodi osoblje koje upravlja vodovodom.

5.27. Prilikom izrade nasipa provjeravaju se njegova visina, dimenzije presjeka i tlocrtni položaj prema mjestu određenom projektom. Prije početka rekultivacije građevine nužno je provjeriti prekoračenje najniže kote krune nasipa iznad vrha vodozahvatnih otvora ispusnih građevina i usklađenost te vrijednosti s onom koja je prihvaćena u projektu ili utvrđena. izračunima.

Kod izgradnje nasipa buldožerom unutar nasipa potrebno je obratiti pozornost na izbjegavanje stvaranja udubljenja na površini nasipa u blizini nasipa, gdje se kao posljedica stagnacije mogu taložiti sitne frakcije, a također biti i naplavina valjaka (grebena) između prodora buldožera, koji onemogućuju pravilnu raspodjelu pulpe po površinama naplavina i dovode do smanjenja gustoće aluvijalnog tla.

Pri izradi nasipa buldožerom od zemlje isprane iza projektirane konture pokosa s vanjske strane građevine potrebno je kontrolirati dimenzije pregrade u odnosu na projektnu konturu pokosa.

Bilješka. Sve tekuće geodetske radove pri sanaciji objekata i geotehničku kontrolu provodi organizacija koja provodi sanaciju.
5.28. Točna raspodjela pulpe duž karte nanosa vizualno se bilježi. Pri izgradnji brana s jezgrom tokovi pulpe od mjesta ispusta iz gnojovnice do ruba bazena moraju imati smjer normalan na os brane. Položaj vodova distribucije gnojnice može se nadzirati pomoću letvica koje uspostavljaju ravnolinijski raspored cijevi. Za kontrolu debljine sloja nanosa prema projektu tijekom procesa opskrbe pulpom, preporuča se postaviti T-oblike svakih 50-100 m duž trase polaganja razvodnog gnojovnog cjevovoda, čija šipka odgovara visini sloja koji se pere.

5.29. Kontrola intenziteta nanosa, debljine stvarno aluvijalnih slojeva tla i nagiba aluvijalnog nagiba bočnih zona provodi se prema očitanjima letvica. Intenzitet se određuje dijeljenjem prosječne debljine sloja ispranog u određenom razdoblju s trajanjem razdoblja u danima ili satima.

Nagib aluvijalne padine utvrđuje se letvicama koje se nalaze na istom promjeru i određuje se formulom:

ja = [( 1 -  2) / l r] 100, (12)

Gdje ja- nagib, %;  1 - apsolutna ili uvjetna kota površine tla duž prvog štapa, m;  2 - isto, duž druge tračnice, m; l r- udaljenost između letvica, m.

Operativni nadzor nad stanjem padina i uređaja za nasipe provodi se vizualno pomoću fiksnih posebnih znakova (miljokaza), koji se postavljaju svakih 50-100 m i povećavaju se s napredovanjem melioracije.

Kontrolna provjera veličine nagiba kosina tijekom sanacije građevine provodi se na temelju rezultata mjesečnih geodetskih mjerenja.

5.30. Kada se obnavljaju strukture s nuklearnom zonom, veličina ribnjaka i njegov položaj na karti unutar zadanih granica moraju se nadzirati u svakom pomaku pomoću letvica postavljenih na svakom promjeru ili korištenjem posebnih miljokaza koji fiksiraju projektni obris ribnjaka na određenom mjestu. reklamacijski znak. Njihova ugradnja provodi se povremeno u skladu s napredovanjem melioracije, svaka 2-3 m visine. O stanju ribnjaka upisuje se u melioracijski dnevnik. Ukoliko njegova veličina ili položaj ne odgovara navedenima, odmah se obavještava osoblje koje provodi reklamaciju radi poduzimanja odgovarajućih mjera.

5.31. Veličina bazena za taloženje unutar zone jezgre heterogene brane određuje granulometrijski sastav tla koje se taloži u bazenu i čini jezgru brane. U nekim slučajevima, na primjer, kod isporuke tla čiji sastav ne odgovara projektiranom, širina ribnjaka može se promijeniti na licu mjesta. Te su promjene određene zahtjevima za formiranje jezgre sa zadanim granulometrijskim sastavom tla i uvjetima za ispuštanje finih frakcija, čije taloženje u jezgri nije dopušteno. Odluku o promjeni širine ribnjaka donosi glavni inženjer građevine u dogovoru s projektantima brane i izvođačima radova, na prijedlog voditelja geotehničke službe.

5.32. Kod nagiba heterogenih brana s jezgrom potrebno je povremeno skicirati granice ribnjaka s oznakom postojećih preljevnih uređaja za odvod pročišćene vode, jer se iz tih skica utvrđuje obris zone jezgre. Istovremeno sa skicom treba zabilježiti razinu vode u ribnjaku.

Bilješka. Usklađenost s lokacijom ruba vode usvojenom u projektu poprečni profil brana je jedan od glavnih uvjeta za kvalitetu aluvijalne strukture. Hitni, čak i kratkotrajni (manje od 2 sata) porasti razine jezera dovode do plavljenja aluvijalne padine unutar srednje i bočne zone i stvaranja slojeva muljevito-glinovitih frakcija zbog taloženja tih frakcija iz voda taložnice. Kontinuirani slojevi muljevito-glinovitih frakcija u tijelu bočne zone od nekohezivnog tla mogu tijekom rada brane uzrokovati stvaranje peršuna i curenje procjednih voda na nizvodnoj padini.

5.33. Praćenje stanja protočnog (tehnološkog) bazena tijekom rekultivacije homogenih brana i drugih zemljanih konstrukcija također treba provoditi s potrebnom pažnjom, jer izlazak bazena izvan zadanih granica može dovesti do taloženja frakcija tla. koji ne zadovoljavaju projektne zahtjeve na površini bočnih zona građevine, a pomicanje ribnjaka u nasip često dovodi do njegovog proboja i erozije kosina građevina.

5.34. Mjerenja dubine u ribnjaku tijekom rekultivacije brane s jezgrom provode se jednom do dva puta mjesečno na kontrolnim presjecima - na osi brane i na četvrtinama širine ribnjaka. Mjerenja se vrše sa splavi ili čamca pomoću oznake s metalnim diskom na kraju promjera 15 cm.

5.35. Sustavno, najmanje svaka dva do tri dana, mora se kontrolirati stanje drenažnih bunara i njihova nadgradnja, kao i drugih drenažnih uređaja, o čemu se upisuje odgovarajući zapis u dnevnik praćenja kvalitete melioracijskih radova.

5.36. Kod aluvijala u zimskim uvjetima mora se kontrolirati debljina smrznutog sloja ispranog svježim tlom. Potrebno je pratiti pravodobno uklanjanje leda s površine karte naplavina (ukoliko nastane), stanje nasipa i uređaja za pražnjenje, veličinu i položaj ribnjaka, kao i praćenje provedbe ostalih zahtjeva projekt rada u zimskim uvjetima.

Prema posebnom zadatku projektantske organizacije ili tehničkog vodstva građenja, geotehnička služba, nakon završetka zimskog razdoblja radova i otapanja površinskog sloja tla, vrši iskop bušotina radi utvrđivanja stanja tla. u strukturi.

5.37. Pri izgradnji aluvijalnih brana potrebno je osigurati sustavno praćenje stanja padina u vezi s mogućnošću curenja filtracijske vode na njih. U tijelu objekta koji se pere javlja se filtracijski tok, nastao zbog gubitka vode ispranog tla, infiltracije iz taložnika i aluvijalne padine, koja je povremeno prekrivena tokovima pulpe. U slučaju velikog intenziteta nanosa i nedovoljne filtracijske sposobnosti tla u bočnim zonama može doći do procjeđivanja filtracijskog toka na kosine građevine, što može uzrokovati klizišta i ljuštenje tla.

5.38. Geotehničari trebaju svakodnevno pregledavati padine građevine koja se sanira i zabilježiti sve izlaze procjedne vode. Raspršeni i povremeno nastali ispusti procjedne vode na padinama brane obično ne oštećuju građevinu, ali intenzivni ispusti u obliku izvora mogu izazvati klizišta ili slijeganja, osobito u sitnozrnatim tlima. Promatranje izlaza filtracijske vode treba povezati s praćenjem stanja taložnice. Oznake gornje granice ispusta filtracijske vode upisuju se u dnevnik rada, a moraju se bilježiti istovremeno s oznakama razine bazena i njegovih dimenzija.

U prijetećim slučajevima voditelj geotehničke službe mora zahtijevati od organizacije koja izrađuje naplavinu smanjenje intenziteta nanosa, au krajnjem slučaju privremeno obustaviti radove na području curenja procjednih voda.

5.39. Geotehnička služba mora pratiti stanje trajnih uređaji za odvodnju, predviđena projektom građevine i izgrađena prije rekultivacije ili izgrađena istodobno s rekultivacijskim radovima. Nije dopušteno začepljenje ili ispiranje ovih uređaja tijekom proizvodnje naplavina. O svim povredama drenažnih uređaja potrebno je odmah obavijestiti predstavnika organizacije koja izvodi sanaciju objekta i glavnog inženjera građevine kako bi ovaj mogao poduzeti potrebne mjere za obnovu ovih uređaja.

5.40. Ako se pojave znakovi koji upućuju na nenormalno slijeganje podloge ili tijela građevine (pukotine, klizišta na padinama, lokalno slijeganje tla, nagli porast slijeganja kontrolnih repera i dr.), geotehnička služba mora odmah obavijestiti čelnike organizacije koja provodi i glavnog inženjera građenja, zahtijevati provedbu izvanrednih geodetskih mjerenja i uključiti geološku službu u ispitivanje građevine radi poduzimanja mjera za otklanjanje uočenih deformacija.

5.41. Geotehnička služba mora označiti sve vododerine na vanjskim padinama brane, koje nastaju kršenjem pravila rada, kada se zbog erozije nasipa tok pulpe probija na vanjsku kosinu. U tom slučaju se naznačuje sastav i volumen tla kojim su slivnici zabrtvljeni i uzimaju se uzorci za određivanje gustoće tog tla.

5.42. Ako je projektom brane predviđena ugradnja kontrolno-mjerne opreme (reperi, pijezometri i dr.), tada je geotehnička služba dužna pratiti ugradnju i stanje te opreme. U nekim slučajevima geotehnička služba može biti zadužena za praćenje razine procjedne vode pomoću piezometara.

5.43. Obveze geotehničke službe su periodičko određivanje nagiba površine melioriranog tla iznad i ispod razine vode u taložnici; učestalost se utvrđuje prema SNiP 3.02.01-87 (tablica 13). Mjerenje nagiba površinske površine provodi se prema uputama u stavku 5.29, a pod vodom - mjerenjem dubine vode u ribnjaku duž poravnanja letvica. Nadmorska visina površine tla dobiva se kao razlika između nadmorske visine razine vode u ribnjaku i dubine vode.

5.44. Geotehnička služba mora osigurati kontrolu debljine dnevno ispranog tla (intenzitet naplavina). Kod rekultivacije građevina od muljevitih i glinastih tla ili konstrukcija podignutih na vodootpornim temeljima, prekoračenje projektiranog dnevnog intenziteta rekultivacije mora biti dogovoreno s projektantskom organizacijom. U posebnim slučajevima (kada je to predviđeno projektom i tehničkim specifikacijama) gustoća i vlažnost slojeva aluvijalnog tla kontrolira se ovisno o trajanju prekida u naplavinama.

Građevinsko odvodnjavanje
5.45. Građevinsko odvodnjavanje koristi se tijekom radova iskopa tijekom izgradnje temelja, hidrotehničkih konstrukcija, postavljanja podzemnih radova, komunikacija, kao i drugih radova u tlima zasićenim vodom.

Suština metode je da prilikom crpljenja podzemne vode različitim metodama (vodoreducirajući bunari, bunari, otvorena drenaža) površina vode u zemlji poprima ljevkasti oblik spuštajući se prema mjestu crpljenja.

5.46. Zadatak građevinske dehidracije je stvoriti i održavati depresijski lijevak u vodonosnim tlima u kojima su izgrađene jame tijekom razdoblja izgradnje, kao i rasterećenje prekomjernog tlaka u vodonosnim tlima ispod njih, odvojenim vodonosnim slojem od dna jame.

5.47. Izvođenjem radova redukcije vode može se utjecati na promjenu početnih svojstava tla. Crpanje vode iz tla dovodi do povećanja pritiska vlastite mase i dodatnog taloženja teritorija. To se posebno odnosi na meka tla čije oborine mogu uzrokovati nedopustive deformacije objekata izgrađenih u zoni vodocrpilišta.

Promjene u svojstvima tla također mogu biti uzrokovane izravno bušenjem bunara, posebno ako se redukcija vode mora provesti do velikih dubina u visoko propusnim tlima, kada je to potrebno veliki broj bušotine, čije bušenje utječe na svojstva okolnog tla.

5.48. Kod otvorene drenaže također može doći do opasnih poremećaja tla. To uključuje uklanjanje sitnih čestica na padinama, kao i bubrenje dna jame zbog hidrodinamičkog vaganja.

%D0%AD%D0%BD%D0%B5%D1%80%D0%B3%D0%B5%D1%82%D0%B8%D1%87%D0%B5%D1%81%D0%BA%D0 %B0%D1%8F%20%D0%BE%D1%82%D1%80%D0%B0%D1%81%D0%BB%D1%8C -> Pravila za organizaciju rada puštanja u rad na automatiziranim sustavima upravljanja procesima u toplinskoj elektrane rd 34 35.414-91 Vrijedi od 01.07.91 do 01.07.98

3.1. Metoda nasipanja zemlje u vodu koristi se za izgradnju brana, nasipa, protufiltracijskih elemenata, tlačnih konstrukcija u obliku sita, jezgri, niskog zatrpavanja u kombinaciji s zemljanim i betonskim konstrukcijama. Za izgradnju nasipa ispuštanjem zemlje u vodu i pripremu temelja i spojeva s obalama za to, projektantska organizacija mora izraditi tehničke specifikacije, uključujući zahtjeve za organizaciju geotehničkog nadzora.

3.2. Ispuštanje tla u vodu treba vršiti pionirskom metodom, kako u umjetnim, formiranim nasipom, tako iu prirodnim rezervoarima. Punjenje tla u prirodne rezervoare bez postavljanja brana dopušteno je samo u nedostatku strujnih brzina koje mogu erodirati i odnijeti male dijelove tla.

3.3 Nasipanje tla vršiti u zasebnim odlagalištima (jezercima) čije su dimenzije određene planom radova. Osi karata položenog sloja, koje se nalaze okomito na osi konstrukcija, treba pomaknuti u odnosu na osi prethodno položenog sloja za iznos jednak širini baze nasipa. Dopuštenje za stvaranje bazena za punjenje sljedećeg sloja izdaje građevinski laboratorij i tehnički nadzor kupca.

3.4. Prilikom izlijevanja nasipa u prirodne rezervoare i ribnjake s dubinom od ruba vode do 4 m, preliminarna debljina sloja treba se dodijeliti na temelju fizičkih i mehaničkih svojstava tla i dostupnosti zalihe suhog tla iznad vodni horizont za osiguranje prolaska vozila prema tablici. 2.

tablica 2

Spoy debljina	Transportni kapacitet	Sloj suhe zemlje, cm, iznad horizonta vode u ribnjaku prilikom punjenja
ispuniti, m	sredstava, t	pijesci i pjeskovite ilovače	ilovače

Debljina nasipnog sloja prilagođava se tijekom izrade nasipa.

Na dubini prirodnih rezervoara od ruba vode veće od 4 m, mogućnost nasipanja tla treba odrediti eksperimentalno u proizvodnim uvjetima,

3.5 Nasipe unutar građevine koja se gradi treba izraditi od zemlje koja se unosi u građevinu. Uzdužne nasipne brane mogu poslužiti kao prijelazni slojevi ili filtri sa zaslonima na unutarnjoj kosini od vodonepropusnih tla ili umjetnih materijala.

Visina nasipnih brana mora biti jednaka debljini sloja nasipa.

3.6. Prilikom odlaganja zemlje, vodeni horizont u jezercu mora biti konstantan. Višak vode se odvodi u susjednu kartu kroz cijevi ili posude ili pumpama pumpa na gornju kartu.

Punjenje treba provoditi kontinuirano dok se ribnjak potpuno ne napuni zemljom.

U slučaju prisilnog prekida rada duljeg od 8 sati potrebno je ukloniti vodu iz ribnjaka.

3.7 Zbijanje odloženog tla postiže se pod utjecajem vlastite mase i pod dinamičkim utjecajem vozila i pokretnih mehanizama. Tijekom procesa odlaganja potrebno je osigurati ravnomjerno kretanje prometa na cijelom području odložene karte.

3.8. Prilikom prijevoza tla korištenjem strugala nije dopušteno bacanje tla izravno u vodu. U tom slučaju, odlaganje zemlje u vodu treba izvršiti buldožerima.

3.9.Pri srednjoj dnevnoj temperaturi zraka do minus 5°C radovi na odlaganju zemlje u vodu izvode se ljetnom tehnologijom bez posebnih mjera.

Kada je vanjska temperatura zraka od minus 5°C do minus 20°C, nasipanje tla treba obaviti zimskom tehnologijom, uz poduzimanje dodatnih mjera za održavanje pozitivne temperature tla. Voda u ribnjak mora biti na temperaturi iznad 50 °C (uz odgovarajuću studiju izvodljivosti)

3.10 Veličine karata pri radu s zimskom tehnologijom trebaju se dodijeliti na temelju uvjeta sprječavanja prekida rada; punjenje tla na karti mora biti dovršeno tijekom jednog neprekidnog ciklusa.

Prije punjenja kartica vodom potrebno je površinu prethodno postavljenog sloja očistiti od snijega, a gornju koru smrznute zemlje otopiti do dubine od najmanje 3 cm.

Prilikom ispuštanja zemlje u vodu treba kontrolirati:

ispunjavanje projektnih i tehničkih uvjeta za građenje objekata nasipanjem zemlje u vodu;

usklađenost s projektiranom debljinom sloja za punjenje;

ravnomjerno zbijanje površinskog sloja tla pokretnim vozilima i mehanizmima;

usklađenost s projektiranom dubinom vode u ribnjaku;

temperatura površine baze karte ispune i vode u jezercu.

3.12. Uzorke za određivanje karakteristika tla treba uzeti jedan za svakih 500 m 2 površine sloja zatrpavanja (podvodnog) debljine veće od 1 m - s dubine od najmanje 1 m, s debljinom sloja od 1 m - s dubine od 0,5 m (od vodenog horizonta u ribnjaku).

Metode preklapanja i područja njihove primjene

Blokiranje korita rijeke tijekom izgradnje kompleksa riječne hidroelektrane jedna je od teških faza rada u cjelokupnoj shemi preskakanja troškova izgradnje. Suština procesa pregrađivanja je preusmjeravanje tokova vode u rijeci na odvodni trakt koji je unaprijed pripremljen u I. fazi (razne bušotine, tuneli, kanali) postupnim ili trenutačnim zatvaranjem korita različitim vrstama materijala (mješavina pijeska i šljunka, stijenska masa, kamen za sortiranje, specijalni betonski elementi (kocke), tetranukleusi itd.), (Sl. 2.13).

Kanal se začepljuje na sljedeće načine (slika 2.14): čeonim nasipanjem kamenog banketa u tekuću vodu (čeona metoda); pionirsko izlijevanje kamenog banketa u tekuću vodu (pionirska metoda); nanos pijeska i šljunka hidromehanizacijom (aluvijalna metoda); trenutačno urušavanje zemljane ili stijenske mase u kanal (metoda usmjerene eksplozije); druge posebne metode (ispuštanje velikih betonskih masa ili njihovo prevrtanje, natapanje plutajućih konstrukcija, zabijanje redova lima, uranjanje pletenih ili slamnatih madraca itd.).

Najčešće metode začepljenja riječnog korita su frontalna i pionirska metoda izlijevanja kamenog banketa u vodu. Teškoća preklapanja pri korištenju ovih metoda ovisi uglavnom o dva čimbenika: maksimalnoj brzini protoka u otvoru V max i maksimalnoj specifičnoj snazi protoka

Dakle, maksimalne brzine s čeonim preklapanjem znatno su manje nego s pionirskim preklapanjem (s istim konačnim razlikama DZKOH). Stoga ima prednost za korištenje u blokiranju rijeka koje imaju lako erodirajuće tlo u svojim koritima. Ali njegova upotreba je komplicirana potrebom da se izgradi most preko rupe za punjenje banketa. Kod pionirskog načina pokrivanja, naprotiv, otežavaju se hidraulički uvjeti u koritu, ali se pojednostavljuje organizacija i izvođenje radova, te nije potreban most.

Odabir metode preklapanja u načelu treba biti napravljen na temelju tehničke i ekonomske usporedbe opcija.

Najveći utjecaj na izbor metode ploče imaju prirodni geološki i hidrološki uvjeti na području ploče. Iz hidroloških

Vrijeme zatvaranja kanala podudara se s razdobljima niske vode i obično se postavlja na kraju razdoblja plovidbe u jesensko-zimskim mjesecima.

Proračuni zatvaranja kanala

Opravdanje za blokiranje kanala mora biti popraćeno nizom relevantnih izračuna.

Općenito, hidraulički i drugi proračuni koji opravdavaju blokiranje kanala uključuju: određivanje dopuštenog preliminarnog ograničenja korita rijeke prije otvaranja brana; određivanje završne kapi na banketu Akon; kontrola promjena hidrauličkih karakteristika protoka (protok Q, razlike AZ, brzine u bušotini, ukupne i specifične snage strujanja N i N°) u bušotini i na konstrukcijama tijekom procesa zatvaranja; određivanje veličine kamena potrebnog za zatvaranje rupe u različitim fazama; određivanje volumena kamenja različitih veličina.

Svi ovi proračuni izvode se korištenjem zakona hidraulike i računalnih programa.

Organizacija rada na blokadi kanala

Blokada kanala može se podijeliti u sljedeće faze: pripremna, preliminarno ograničenje kanala, začepljenje rupe i završna faza.

U pripremnoj fazi provode se radovi na organizaciji skladišta materijala, na izgradnji cesta (i, ako je potrebno, mostova) od skladišta do područja preklapanja, na pripremi transportnih i utovarnih objekata, na postavljanju rasvjete za područje preklapanja, o organizaciji hidrološke službe i drugim poslovima koji osiguravaju uspješno i pravovremeno zatvaranje kanala. Ovi radovi su gotovi za 1-2 mjeseca. prije zatvaranja rupe paralelno s glavnim radovima na izgradnji objekata u temeljnoj jami 1. faze.

Preliminarnim ograničenjem kanala predviđeno je sužavanje začepljenog kanala na one prihvatljive u uvjetima plovidbe i erozije kanala uz zadržavanje projektiranog otvora. Ovo ograničenje kanala sa svim metodama blokiranja provodi se pionirskim punjenjem kamenog banketa s obala (od jedne ili dvije) ili aluvija pješčano šljunčanog tla.

Kako bi se poboljšali uvjeti za preklapanje s lako erodiranim tlima u kanalu, predviđeno je prethodno učvršćivanje dna tlom niske erozibilnosti (obično kamenom masom ili kamenom) odlaganjem ovog tla iz plovila. Pričvršćivanje se izvodi cijelom širinom bušotine 5-10 m uzvodno i 50-100 m nizvodno od osi obale, ovisno o temeljnim tlima i uvjetima njihove erozije kada je kanal ograničen.

Kako bi se izbjegla naknadna erozija, debljina pričvršćivanja mora biti najmanje 3 promjera izlivenog kamena. Paralelno s ovim radovima, u ovoj fazi se provodi priprema cijelog odvodnog trakta u jami 1. stupnja i kompresija skakača.

Zatvaranje loma kanala najkritičniji je trenutak u cijeloj fazi zatvaranja i počinje demontažom nadvoja 1. etape, potapanjem jame i prebacivanjem dijela toka iz korita u preljevne građevine. U tom slučaju posebnu pozornost treba posvetiti temeljitoj demontaži skakača na projektirane dimenzije. Ako su skakači nedovoljno demontirani, ukupna razlika tijekom preklapanja može značajno premašiti glavnu razliku dizajna na strukturi, što komplicira preklapanje.

Nakon otvaranja brana, dio protoka se prenosi na preljevne konstrukcije, protok, padovi i brzine u koritu opadaju, što omogućuje početak začepljenja rupe istim materijalom koji je korišten u banketu tijekom preliminarnih radova. suženje (obično stijenska masa). Budući da se brzina u rupi nakon početka punjenja postupno povećava kako se rupa sužava i povećava pad, za punjenje u različitim fazama preklapanja u načelu treba koristiti materijal različitih veličina. Međutim, u praksi se najčešće koriste dvije vrste materijala. U početnoj fazi koristi se kamena masa, au završnoj fazi veliki kamen (vangabaritni) i razni betonski elementi (kocke, tetraedri, armiranobetonski ježevi i tako dalje.). Što je veća razlika u preklapanju i specifičnoj snazi protoka, to bi u načelu trebali biti veći izliveni elementi.

Kada su rijeke s blago erodiranim i neerodiranim koritima blokirane, razlike dosežu značajne vrijednosti. Tako je tijekom pionirskog blokiranja Angare na mjestu hidroelektrane Ust-Ilimsk maksimalni pad dosegao 3,82 m s protokom od 2970 m3A i specifičnom snagom protoka od 900 kW. Za pokrivanje rupe na posljednja faza ovdje su korišteni svežnjevi prevelikih predmeta ukupna masa do 25 tona.Prilikom pregradnje rijeke. Chirchik (hidroelektrana Charvak), pad je dosegao 4,2 m, a rijeke Vilyuy (hidroelektrana Vilyuy) i Naryn (hidroelektrana Toktogul), odnosno, 5 i 7,32 m. U hidroelektrani Charvak, veliko kamenje do 1 m korištene su velike i betonske mase do 10 tona, u HE Vilyuiskaya - veliki kameni blokovi težine do 25 t, au HE Toktogul - betonski tetraedri težine 10 t i kameni blokovi težine do 25 t.

Kako bi se smanjile razlike i brzine u rupi s pionirskom metodom, moguće je koristiti sheme preklapanja s dva banketa, disperzirajući ukupnu razliku u dva banketa.

S frontalnom metodom dodatni element organiziranje zatvaranja bušotine je potreba uređenja transportnih komunikacija kako bi se materijal mogao istovremeno odlagati po cijeloj širini bušotine. Obično se u te svrhe postavljaju plutajući mostovi (Sl. 2.18). Ponekad se koriste žičare, dizalice i stacionarni mostovi. Istovar materijala s mostova obavlja se kiperima s čeonim ili bočnim istovarom, za što moraju biti posebno pripremljeni. Širina mostova treba osigurati slobodno manevriranje vozila pri istovaru kamena. Za krajnji istovar kipera s nosivošću od 5-15 tona, to je 18-20 m, za bočni istovar - 10-12 m. Punjenje treba provesti ravnomjerno po cijeloj širini rupe kako bi se izbjegla nejednaka erozija korita rijeke, dakle, zatrpavanje s mostova zahtijeva kontinuiranu organizaciju mjerenja zatrpanih slojeva i jasnu regulaciju kretanja vozila do odlagališta na temelju rezultata mjerenja. Intenzitet zatrpavanja pri blokiranju velikih rijeka doseže 1000-1300 m/h (Volzhskaya nazvana po XXII kongresu CPSU, Saratov, Krasnoyarsk hidroelektrane), a broj putovanja vozila je do 360 na sat (Saratovska hidroelektrana stanica).

Kao i kod pionirskog načina, u početnoj fazi za nasipanje se koristi stijenska masa, au završnoj fazi se koriste predimenzionirani betonski elementi. Tako su na podovima riječnih korita tijekom izgradnje hidroelektrana Kama i Votkinsk s padom od 1,4 odnosno 1 m korištene betonske kocke težine do 5 tona, u hidroelektrani Volzhsk s padom do 2 tone. m korišteni su betonski tetraedri težine do 10 tona, a na hidroelektrani Gorky s padom od 0,9 m betonske kocke težine do 5 tona i armiranobetonski ježevi težine 0,6 tona.

U završnoj fazi, nakon izravnog blokiranja rupe, banket se puni prema projektiranom profilu potrebne strukture. Stropni banket obično je uključen u donji drenažni banket brane s pripadajućim filtrima i nalazi se na njegovom mjestu.

Ako postoji jama 2. stupnja, stropni banket je u pravilu dio budućeg poprečnog krovnog nadvratnika i nalazi se na njegovom mjestu. U tom slučaju, neposredno nakon zatvaranja, ovaj nadvoj se postavlja do oznaka koje odgovaraju vodostaju tijekom ploče, a kasnije (prema poplavi) do oznaka koje odgovaraju izostavljanju proračunske troškovi izgradnje. Istovremeno se postavlja donji poprečni nadvoj.

Budući da se pokrivanje obično provodi u kasnu jesen, vrlo je važno u ovoj fazi brzo i pravovremeno organizirati jamu 2. faze i, prije početka hladnog vremena, izvršiti njeno crpljenje i iskopavanje rastresitog tla. Inače će razvoj zasićenih pjeskovito-šljunčanih tala nakon njihovog smrzavanja znatno otežati i poskupjeti iskop iskopa u zimskim uvjetima.

Primjer začepljenja velikih rijeka u posljednjem razdoblju je začepljenje r. Yangtze na izgradnji hidroelektrane Three Gorges u Kini. Zatvaranje rijeke izvršeno je u studenom 1997. godine, a odvijalo se u uvjetima kakvi su bili nepoznati praksi svjetske hidrogradnje.

Jedna od značajnih značajki preklapanja na mjestu vodovoda je velika dubina rijeke; maksimalna dubina dosegla 60 m, što je kompliciralo rad. Projektom zatvaranja bilo je predviđeno istovremeno suženje korita s obje obale rijeke kiperima nosivosti 44 - 77 tona.Širina koferdama (banketa) na vrhu bila je 30 m, što je omogućilo tri kipera koji rade istovremeno paralelno. Kao rezultat, postignuta je brzina odlaganja stijena od 194.000 kubičnih metara dnevno, odnosno 17.100 kubičnih metara na sat. Ukupno je u rupu usuto 208.000 kubnih metara kamena. Širina rupe je 40 m, dubina 60 m.

Stvarni protok rijeke u blokadi bio je 11.600 kubnih metara u sekundi, najveći pad 0,66 m, a najveća brzina protoka 4,22 m/s. Ispuštanje se tijekom zatvaranja vršilo kroz 23 prizemna preljeva poprečnog presjeka 79 m u preljevnim dijelovima brane. Općenito, brana je projektirana da omogući protok od 0,1% tijekom rada, što je jednako 116 000 kubičnih metara u sekundi, uz provjeru protoka od 0,01%. Ukupna duljina dionica preljeva brane je 483 m. Brana ima 23 prizemna preljeva poprečnog presjeka 79 m i 22 površinska preljeva raspona širine 8 m.