Pregled betonskih i armiranobetonskih konstrukcija. Pregled monolitnih armiranobetonskih konstrukcija Pregled betonskih konstrukcija

Istraživačka grupa "Sigurnost i pouzdanost"

Građevinska vještačenja, Građevinski pregled, Energetski pregled, Uređenje zemljišta, Projektiranje

Nije tajna da se tijekom izgradnje i rada zgrada i građevina u armiranobetonskim konstrukcijama javljaju neprihvatljivi progibi, pukotine i oštećenja. Ove pojave mogu biti uzrokovane ili odstupanjima od projektnih zahtjeva tijekom proizvodnje i ugradnje ovih konstrukcija, ili greškama u projektiranju.

Pregledom se procjenjuje fizičko stanje konstrukcije, utvrđuju uzroci oštećenja, utvrđuje stvarna čvrstoća, otpornost na pukotine i krutost konstrukcije. željezo betonske konstrukcije. Važno je ispravno procijeniti nosivost konstrukcija i razviti preporuke za njihov daljnji rad. A to je moguće samo kao rezultat detaljnog terenskog proučavanja.

Potreba za takvim ispitivanjem javlja se u slučajevima proučavanja osobitosti rada konstrukcija i konstrukcija u teškim uvjetima, tijekom rekonstrukcije zgrade ili strukture, u postupku provođenja ispitivanja, ako postoje odstupanja od projekta u strukturama iu nizu drugih slučajeva.

Pregled armiranobetonskih konstrukcija sastoji se od nekoliko faza. Na početno stanje provodi se preliminarni pregled konstrukcija kako bi se utvrdila prisutnost potpuno ili djelomično uništenih područja, puknuća armature, oštećenja betona, pomicanja nosača i elemenata u montažnim konstrukcijama.

U sljedećoj fazi slijedi upoznavanje s projektno-tehničkom dokumentacijom, nakon čega slijedi izravni pregled armiranobetonskih konstrukcija, čime se dobiva stvarna slika stanja konstrukcija i njihovog rada u radnim uvjetima. Ovisno o zadanim zadacima, može se vršiti procjena čvrstoće betona nedestruktivnim metodama, kao i određivanje stvarne armature, koje se sastoji od prikupljanja podataka o stvarnom stanju armature i njihove usporedbe s parametrima sadržanim u radnim nacrtima. , kao i selektivnu provjeru usklađenosti stvarne armature s projektiranom.

Budući da stvarna opterećenja mogu značajno odstupati od proračunskih, provodi se analiza napregnutog stanja konstrukcija. U tu svrhu utvrđuju se stvarna opterećenja i udari. Ako je potrebno, testiranje u punom opsegu može biti nastavak. Po završetku se izdaje građevinsko-tehnički zaključak.

Radimo po ovom principu:

1 Vi birate naš broj i postavljate Vama bitna pitanja, a mi na njih dajemo iscrpne odgovore.

2 Nakon analize vaše situacije, utvrđujemo popis pitanja na koja bi naši stručnjaci trebali odgovoriti. Ugovor o pregledu armiranobetonskih konstrukcija može se sklopiti u našem uredu ili izravno na Vašem mjestu.

3 Doći ćemo do Vas u vrijeme koje Vama odgovara i izvršiti pregled armirano-betonskih konstrukcija.

Nakon rada, korištenje specijalni uređaji(destruktivno i nedestruktivno ispitivanje), dobit ćete pismeno građevinsko i tehničko izvješće, koje će odražavati sve nedostatke, razloge njihovog nastanka, foto izvješće, projektne proračune, procjenu restauratorskih popravaka, zaključke i preporuke.

Trošak pregleda armiranobetonskih konstrukcija počinje od 15.000 rubalja.

Rok za dostavu zaključka je od 3 radna dana.

4 Mnogi klijenti zahtijevaju posjet stručnjaka bez naknadnog zaključka. Vještak građevinske i tehničke struke izvršit će pregled armiranobetonskih konstrukcija, na temelju kojeg će na licu mjesta dati usmeno izvješće sa zaključcima i preporukama. Kasnije možete odlučiti hoćete li sastaviti pisani zaključak na temelju rezultata studije.

Trošak posjeta našeg stručnjaka počinje od 7000 rubalja.

5 U našem poduzeću imamo projektante i izvođače koji na temelju našeg zaključka mogu izraditi projekt otklanjanja nedostataka i projekt ojačanja konstrukcije.

3.2.1. Glavni ciljevi pregleda nosivih armiranobetonskih konstrukcija su utvrđivanje stanja konstrukcija, utvrđivanje oštećenja i uzroka njihovog nastanka, te fizičko-mehaničkih svojstava betona.

3.2.2. Terenski pregled betonskih i armiranobetonskih konstrukcija uključuje sljedeće vrste radova:

Pregled i utvrđivanje tehničkog stanja građevina na temelju vanjskih znakova;

Instrumentalno ili laboratorijsko određivanje čvrstoće betona i armaturnog čelika;

Određivanje stupnja korozije betona i armature.

Definicija tehničko stanje vanjskim znakovima

3.2.3. Definicija geometrijski parametri konstrukcije i njihovi presjeci izvode se prema preporukama ove metodologije. U tom slučaju se bilježe sva odstupanja od projektiranog položaja.

3.2.4. Određivanje širine i dubine otvora pukotine treba provesti u skladu s ovom metodom. Stupanj otvaranja pukotine uspoređuje se s regulatornim zahtjevima za granična stanja druge skupine.

3.2.5. Određivanje i procjena premaza boja i lakova armiranobetonskih konstrukcija treba se provesti prema metodologiji navedenoj u GOST 6992. U ovom slučaju bilježe se sljedeće glavne vrste oštećenja: pucanje i ljuštenje, koje karakterizira dubina uništavanje gornjeg sloja (prije temeljnog premaza), mjehurići i žarišta korozije, karakterizirani veličinom izvora (promjer ) u mm. Površina određenih vrsta oštećenja premaza izražava se približno u postotku u odnosu na cijelu obojenu površinu.

3.2.6. Ako na betonskim konstrukcijama postoje vlažna područja i površinsko iscvjetavanje, utvrđuje se veličina tih područja i razlog njihove pojave.

3.2.7. Rezultati vizualnog pregleda armiranobetonskih konstrukcija bilježe se u obliku karata nedostataka ucrtanih na shematskim planovima ili dijelovima zgrade ili se sastavljaju tablice nedostataka s preporukama za klasifikaciju nedostataka i oštećenja s procjenom kategorije oštećenja. stanje konstrukcija.

3.2.8. Vanjski znakovi koji karakteriziraju stanje armiranobetonskih konstrukcija u 5 kategorija dani su u tablici (Dodatak 1).

Određivanje čvrstoće betona mehaničkim metodama

3.2.9. Mehaničke metode ispitivanja bez razaranja tijekom pregleda konstrukcija koriste se za određivanje čvrstoće betona svih vrsta standardizirane čvrstoće, kontrolirane prema GOST 18105 (tablica 3.1).

Tablica 3.1 - Metode određivanja čvrstoće betona ovisno o očekivanoj čvrstoći elemenata

Ovisno o metodi i korištenim instrumentima, neizravne karakteristike čvrstoće su:

Vrijednost odskoka udarača od betonske površine (ili udarača pritisnutog na nju);

Parametar udarnog pulsa (energija udarca);

Dimenzije otiska na betonu (promjer, dubina) ili omjer promjera otisaka na betonu i standardnom uzorku pri udaru utiskivača ili utiskivanju utiskivača u površinu betona;

Vrijednost naprezanja potrebna za lokalno razaranje betona kada se metalni disk zalijepljen na njega otkine, jednaka sili otkidanja podijeljenoj s površinom projekcije površine za otkidanje betona na ravninu diska ;

Vrijednost sile potrebne da se odlomi dio betona na rubu konstrukcije;

Vrijednost sile lokalnog razaranja betona pri izvlačenju sidrenog uređaja iz njega.

Prilikom provođenja ispitivanja mehaničkim nerazornim metodama ispitivanja treba se rukovoditi uputama GOST 22690.

3.2.10. Instrumenti mehaničkog principa rada uključuju: standardni čekić Kashkarov, Schmidtov čekić, Fizdelov čekić, pištolj TsNIISK, Poldijev čekić itd. Ovi uređaji omogućuju određivanje čvrstoće materijala količinom prodora udarača u površinski sloj. konstrukcija ili veličinom odbijanja udarača od površine konstrukcije tijekom primjene kalibriranog udara (pištolj TsNIISK).

3.2.11. Fizdel čekić temelji se na korištenju plastične deformacije građevinskih materijala. Kada čekić udari u površinu strukture, formira se rupa, čiji se promjer koristi za procjenu čvrstoće materijala.

Područje konstrukcije na koje se nanose otisci prvo se očisti od sloja žbuke, fuge ili boje.

Proces rada sa Fizdel čekićem je sljedeći:

Desnom rukom uzmite kraj drvene ručke, naslonite lakat na strukturu;

S udarcem laktom srednje jakosti, nanosi se 10-12 udaraca na svakom dijelu konstrukcije;

Razmak između otisaka udarnog čekića mora biti najmanje 30 mm.

Promjer formirane rupe mjeri se kaliperom s točnošću od 0,1 mm u dva okomita smjera i uzima se prosječna vrijednost. Od ukupnog broja mjerenja obavljenih na određenom području izuzimaju se najveći i najmanji rezultati, a za ostale se izračunava prosječna vrijednost.

Čvrstoća betona određuje se prosječno izmjerenim promjerom otiska i kalibracijskom krivuljom, prethodno konstruiranom na temelju usporedbe promjera otisaka kugle čekića i rezultata laboratorijskih ispitivanja čvrstoće uzoraka betona uzetih iz konstrukcija prema uputama GOST 28570 ili posebno izrađena od istih komponenti i korištenjem iste tehnologije, kao i materijali strukture koja se ispituje.

3.2.12. Metoda za određivanje čvrstoće betona na temelju svojstava plastičnih deformacija također uključuje Kashkarov čekić (GOST 22690).

Kada Kashkarov čekić udari u površinu konstrukcije, dobivaju se dva otiska na površini materijala s promjerom i na kontrolnoj (referentnoj) šipki s promjerom.

Omjer promjera dobivenih otisaka ovisi o čvrstoći materijala koji se ispituje i referentne šipke te je praktički neovisan o brzini i snazi udarca čekića. Čvrstoća materijala određena je prosječnom vrijednošću iz kalibracijske karte.

Na mjestu ispitivanja potrebno je provesti najmanje pet određivanja s razmakom između otisaka na betonu od najmanje 30 mm, a na metalnoj šipki - najmanje 10 mm (tablica 3.2).

Tablica 3.2

Naziv metode	Broj testova po mjestu	Udaljenost između ispitnih mjesta	Udaljenost od ruba konstrukcije do mjesta ispitivanja, mm	Debljina strukture, mm
Elastični odskok
Plastična deformacija
Udarni impuls
		2 promjera diska
Okrhavanje rebra
Odvajanje s čipiranjem		5 dubina proboja		Dvostruka dubina ugradnje sidra

3.2.13. Instrumenti temeljeni na metodi elastičnog odskoka uključuju pištolj TsNIISK, pištolj Borovoy, Schmidtov čekić, sklerometar 6KM sa štapnim udaračem itd. Princip rada ovih uređaja temelji se na mjerenju elastičnog odskoka udarača pri konstantnoj vrijednosti kinetičke energija metalne opruge. Udarna igla se automatski napinje i spušta kada udarna igla dođe u dodir s površinom koja se testira. Količina odskoka udarača bilježi se kazaljkom na skali instrumenta.

Uslijed udarca udarna igla se odbija od udarne igle. Stupanj odskoka označava se na skali instrumenta posebnim pokazivačem. Ovisnost vrijednosti odskoka udarnog elementa o čvrstoći betona utvrđuje se kalibracijskim ispitivanjima betonskih kocki dimenzija 15x15x15 cm, te se na temelju toga konstruira kalibracijska krivulja. Čvrstoća konstrukcijskog materijala određena je očitanjima graduirane ljestvice uređaja u trenutku udarca u element koji se ispituje.

3.2.14. Metoda ispitivanja odlijepljenjem koristi se za određivanje čvrstoće betona u tijelu konstrukcije. Bit metode je procijeniti svojstva čvrstoće betona pomoću sile koja je potrebna da se uništi oko rupe određene veličine pri izvlačenju ekspanzijskog konusa učvršćenog u njemu ili posebne šipke ugrađene u beton. Neizravni pokazatelj čvrstoće je sila izvlačenja potrebna za izvlačenje sidrene naprave ugrađene u tijelo konstrukcije zajedno s okolnim betonom na dubini ugradnje od . Pri ispitivanju metodom odljepljivanja presjeci se trebaju nalaziti u zoni najnižih naprezanja izazvanih radnim opterećenjem ili silom pritiska prednapete armature.

Čvrstoća betona na gradilištu može se odrediti na temelju rezultata jednog ispitivanja. Probna područja treba odabrati tako da nikakva armatura ne uđe u zonu izvlačenja. Na ispitnom mjestu debljina konstrukcije mora najmanje dvostruko premašiti dubinu ugradnje sidra. Prilikom bušenja rupe vijkom ili bušenjem, debljina konstrukcije na ovom mjestu mora biti najmanje 150 mm. Udaljenost od sidrenog uređaja do ruba konstrukcije mora biti najmanje 150 mm, a od susjednog sidrenog uređaja - najmanje 250 mm.

3.2.15. Tijekom ispitivanja koriste se tri vrste sidrenih uređaja. Ankerne naprave tipa I ugrađuju se na konstrukcije tijekom betoniranja; ankerne naprave tipa II i III ugrađuju se u unaprijed pripremljene rupe nastale bušenjem u betonu. Preporučena dubina rupe: za sidro tipa II - 30 mm; za sidro tipa III - 35 mm. Promjer rupe u betonu ne smije premašiti najveći promjer ukopanog dijela sidrenog uređaja za više od 2 mm. Ugradnja ankera u konstrukciju treba osigurati pouzdano prianjanje ankera na beton. Opterećenje na uređaju za sidrenje treba rasti glatko, brzinom ne većom od 1,5-3 kN/s, sve dok ne izbije zajedno s okolnim betonom.

Najmanja i najveća dimenzija istrgnutog dijela betona, jednaka udaljenosti od sidrenog uređaja do granica razaranja na površini konstrukcije, ne smiju se međusobno razlikovati više od dva puta.

3.2.16. Jedinična čvrstoća betona na ispitnom mjestu određuje se ovisno o tlačnim naprezanjima u betonu i vrijednosti.

Tlačna naprezanja u betonu određuju se konstrukcijskim proračunima uzimajući u obzir stvarne dimenzije presjeka i veličinu opterećenja (udara).

gdje je koeficijent koji uzima u obzir veličinu agregata, uzet jednak: s maksimalnom veličinom agregata manjom od 50 mm - 1, s veličinom od 50 mm ili više - 1,1;

Koeficijent upisan kada se stvarna dubina razlikuje za više od 5% ne smije se razlikovati od nazivne vrijednosti usvojene tijekom ispitivanja za više od ±15%;

Koeficijent proporcionalnosti, čija se vrijednost pri korištenju sidrenih uređaja uzima:

za sidra tipa II - 30 mm: =0,24 cm (za beton koji prirodno stvrdnjava);=0,25 cm (za toplinski obrađen beton);

za sidra tipa III - 35 mm, odnosno: =0,14 cm; =0,17 cm.

Čvrstoća stlačenog betona određuje se iz jednadžbe

3.2.17. Pri određivanju klase betona usitnjavanjem rubova konstrukcije koristi se uređaj tipa GPNS-4.

Najmanje dva betonska krhotina moraju se izvesti na mjestu ispitivanja.

Debljina ispitivane strukture mora biti najmanje 50 mm, a razmak između susjednih strugotina mora biti najmanje 200 mm. Kuka za teret mora biti postavljena tako da se vrijednost ne razlikuje od nazivne vrijednosti za više od 1 mm. Opterećenje na konstrukciju koja se ispituje trebalo bi glatko rasti, brzinom ne većom od (1+0,3) kN/s, sve dok se beton ne odlomi. U tom slučaju kuka za utovar ne smije kliziti. Ne uzimaju se u obzir rezultati ispitivanja, u kojima je armatura bila izložena na mjestu otkrhnuća, a stvarna dubina lomljenja odstupala je od navedene dubine za više od 2 mm.

3.2.18. Jedinična čvrstoća betona na ispitnom mjestu određuje se ovisno o tlačnom naprezanju betona i njegovoj vrijednosti.

Tlačna naprezanja u betonu koja djeluju tijekom razdoblja ispitivanja određuju se projektnim proračunima uzimajući u obzir stvarne dimenzije poprečnog presjeka i vrijednosti opterećenja.

Jedinična vrijednost čvrstoće betona u presjeku, uz pretpostavku = 0, određena je formulom

gdje je faktor korekcije koji uzima u obzir veličinu agregata, uzet jednak 1 za najveću veličinu agregata od 20 mm ili manje i 1,1 za veličinu agregata veću od 20 do 40 mm;

Uvjetna čvrstoća betona, određena prosječnom vrijednošću neizravnog pokazatelja:

Sila svakog od smicanja izvedenih na mjestu ispitivanja.

3.2.19. Prilikom testiranja metodom rebara, na betonskoj površini ne bi trebalo biti pukotina, krhotina betona, ulegnuća ili šupljina visine (dubine) veće od 5 mm. Dijelovi se trebaju nalaziti u zoni najmanjeg naprezanja uzrokovanog radnim opterećenjem ili silom pritiska prednapete armature.

Ultrazvučna metoda za određivanje čvrstoće betona

3.2.20. Načelo određivanja čvrstoće betona ultrazvučnom metodom temelji se na prisutnosti funkcionalnog odnosa između brzine širenja ultrazvučnih vibracija i čvrstoće betona.

Ultrazvučna metoda se koristi za određivanje tlačne čvrstoće betona klasa B7.5 - B35 (razreda M100-M450).

3.2.21. Čvrstoća betona u konstrukcijama određuje se eksperimentalno korištenjem kalibracijskih ovisnosti "brzina širenja ultrazvuka - čvrstoća betona" ili "vrijeme širenja ultrazvuka - čvrstoća betona.". Stupanj točnosti metode ovisi o temeljitosti izrade kalibracijskog grafikona.

3.2.22. Za određivanje čvrstoće betona ultrazvučnom metodom koriste se uređaji UKB-1, UKB-1M, UK-16P, "Beton-22" itd.

3.2.23. Ultrazvučna mjerenja u betonu provode se metodama kroz ili površinsko sondiranje. Kod mjerenja brzine širenja ultrazvuka metodom sondiranja, ultrazvučni pretvornici postavljaju se na suprotne strane uzorka ili strukture. Brzina širenja ultrazvuka, m/s, izračunava se pomoću formule

gdje je vrijeme širenja ultrazvuka, μs;

Udaljenost između središta ugradnje pretvarača (sondna baza), mm.

Kod mjerenja brzine širenja ultrazvuka metodom površinskog sondiranja, ultrazvučni pretvornici postavljaju se s jedne strane uzorka ili strukture.

3.2.24. Broj mjerenja vremena širenja ultrazvuka u svakom uzorku trebao bi biti 3 za prolazno sondiranje i 4 za površinsko sondiranje.

Odstupanje pojedinačnog rezultata mjerenja brzine širenja ultrazvuka u svakom uzorku od aritmetičke sredine rezultata mjerenja za određeni uzorak ne smije biti veće od 2%.

Mjerenje vremena širenja ultrazvuka i određivanje čvrstoće betona provode se u skladu s uputama u putovnici ( tehnički uvjeti primjena) ove vrste uređaja i upute GOST 17624.

3.2.25. U praksi se često javljaju slučajevi kada je potrebno odrediti čvrstoću betona radnih konstrukcija u nedostatku ili nemogućnosti izrade kalibracijske tablice. U ovom slučaju, određivanje čvrstoće betona provodi se u područjima konstrukcija od betona s jednom vrstom grubog agregata (konstrukcije jedne šarže).

Brzina širenja ultrazvuka određuje se u najmanje 10 odsječaka ispitivane zone građevina za koje se utvrđuje srednja vrijednost. Zatim se ocrtavaju područja u kojima brzina širenja ultrazvuka ima maksimalnu i minimalnu vrijednost, kao i područje gdje brzina ima vrijednost najbližu vrijednosti, a zatim se izbuše najmanje dvije jezgre iz svake označene područje, iz kojeg se određuju vrijednosti čvrstoće u tim područjima: ,,odnosno.

Čvrstoća betona određena je formulom

Koeficijenti se izračunavaju pomoću formula:

3.2.26. Pri određivanju čvrstoće betona pomoću uzoraka uzetih iz konstrukcije, treba se voditi uputama GOST 28570.

3.2.27. Kada je uvjet ispunjen

dopušteno je približno odrediti čvrstoću betona razreda čvrstoće do B25 pomoću formule

gdje je koeficijent određen ispitivanjem najmanje tri jezgre odabrane iz struktura.

3.2.28. Za razrede čvrstoće betona veće od B25, čvrstoća betona u radnim konstrukcijama može se ocijeniti i komparativnom metodom, uzimajući kao osnovu karakteristike konstrukcije s najvećom čvrstoćom.

U ovom slučaju

3.2.29. Konstrukcije kao što su grede, prečke, stupovi moraju biti ozvučeni u poprečnom smjeru, ploča - prema najmanjoj veličini (širini ili debljini), a rebrasta ploča - prema debljini rebra.

3.2.30. Kada se pažljivo ispita, ova metoda daje najpouzdanije podatke o čvrstoći betona u postojećim konstrukcijama. Nedostatak mu je veliki intenzitet rada uzorkovanja i ispitivanja uzoraka.

Određivanje debljine zaštitnog sloja betona i mjesta ugradnje armature

3.2.31. Za određivanje debljine zaštitnog sloja betona i položaja armature u armiranobetonskoj konstrukciji tijekom pregleda koriste se magnetske i elektromagnetske metode u skladu s GOST 22904 ili metode transiluminacije i ionizirajućeg zračenja u skladu s GOST 17623 s provjerom na licu mjesta. rezultati dobiveni probijanjem brazda i izravnim mjerenjima.

Metode zračenja obično se koriste za ispitivanje stanja i kontrolu kvalitete montažnih i monolitnih armiranobetonskih konstrukcija tijekom građenja, rada i rekonstrukcije posebno kritičnih zgrada i građevina.

Metoda zračenja temelji se na osvjetljavanju kontroliranih struktura ionizirajućim zračenjem i dobivanju informacija o njemu unutarnja struktura pomoću pretvarača zračenja. Rentgensko snimanje armiranobetonskih konstrukcija provodi se zračenjem rendgenskih uređaja i zračenjem zatvorenih radioaktivnih izvora.

Prijevoz, skladištenje, ugradnju i podešavanje opreme za zračenje obavljaju specijalizirane organizacije koje imaju posebno dopuštenje za izvođenje ovih radova.

3.2.32. Magnetska metoda temelji se na interakciji magnetskog ili elektromagnetskog polja uređaja s čeličnom armaturom armiranobetonske konstrukcije.

Debljina zaštitnog sloja betona i položaj armature u armiranobetonskoj konstrukciji određuju se na temelju eksperimentalno utvrđenog odnosa između očitanja instrumenta i zadanih kontroliranih parametara konstrukcije.

3.2.33. Za određivanje debljine zaštitnog sloja betona i položaja armature iz instrumenata, posebno se koriste ISM i IZS-10N.

Uređaj IZS-10N omogućuje mjerenje debljine zaštitnog sloja betona ovisno o promjeru armature u sljedećim granicama:

S promjerom armaturnih šipki od 4 do 10 mm, debljina zaštitnog sloja je od 5 do 30 mm;

Kod promjera armaturnih šipki od 12 do 32 mm, debljina zaštitnog sloja je od 10 do 60 mm.

Uređaj omogućuje određivanje položaja projekcija osi šipki armature na betonskoj površini:

S promjerom od 12 do 32 mm - s debljinom zaštitnog sloja betona ne više od 60 mm;

S promjerom od 4 do 12 mm - s debljinom zaštitnog sloja betona ne više od 30 mm.

Kada je razmak između šipki armature manji od 60 mm, uporaba uređaja tipa IZS je nepraktična.

3.2.34. Određivanje debljine zaštitnog sloja betona i promjera armature provodi se sljedećim redoslijedom:

Prije ispitivanja, tehnička svojstva korištenog uređaja uspoređuju se s odgovarajućim proračunskim (očekivanim) vrijednostima geometrijskih parametara armature kontrolirane armiranobetonske konstrukcije;

Ako tehničke karakteristike uređaja ne odgovaraju parametrima armature kontrolirane strukture, potrebno je uspostaviti individualnu ovisnost kalibracije u skladu s GOST 22904.

Broj i položaj kontroliranih dijelova strukture dodjeljuje se ovisno o:

Ciljevi i uvjeti ispitivanja;

Značajke dizajnerskog rješenja strukture;

Tehnologije za proizvodnju ili postavljanje konstrukcije, uzimajući u obzir pričvršćivanje armaturnih šipki;

Uvjeti rada strukture, uzimajući u obzir agresivnost vanjsko okruženje.

3.2.35. Rad s uređajem treba provoditi u skladu s njegovim uputama za uporabu. Na mjernim točkama na površini konstrukcije ne smiju biti visine ugiba veće od 3 mm.

3.2.36. Ako je debljina zaštitnog sloja betona manja od granice mjerenja korištenog uređaja, ispitivanja se provode kroz brtvu debljine 10+0,1 mm od materijala koji nema magnetska svojstva.

Stvarna debljina zaštitnog sloja betona u ovom slučaju određuje se kao razlika između rezultata mjerenja i debljine ovog jastuka.

3.2.37. Prilikom praćenja položaja čelične armature u betonu konstrukcije za koju ne postoje podaci o promjeru armature i dubini njezina smještaja, odrediti raspored armature i izmjeriti njezin promjer otvaranjem konstrukcije.

3.2.38. Za približno određivanje promjera armaturne šipke određuje se i bilježi mjesto armature na površini armiranobetonske konstrukcije pomoću uređaja tipa IZS-10N.

Pretvarač uređaja se ugrađuje na površinu konstrukcije i pomoću skala instrumenta ili pojedinačnog kalibracijskog odnosa određuje se više vrijednosti debljine zaštitnog sloja betona za svaki od očekivanih promjera armaturne šipke koji bi mogli koristiti za pojačanje ove strukture.

Odstojnik odgovarajuće debljine (npr. 10 mm) postavlja se između pretvarača uređaja i betonske površine konstrukcije, ponovno se vrše mjerenja i određuje udaljenost za svaki procijenjeni promjer armaturne šipke.

Za svaki promjer armaturne šipke uspoređuju se vrijednosti i .

Za stvarni promjer uzima se vrijednost za koju je uvjet ispunjen

gdje je očitanje instrumenta uzimajući u obzir debljinu brtve;

Debljina brtve.

Indeksi u formuli pokazuju:

Korak uzdužne armature;

Poprečni razmak armature;

Dostupnost brtve.

3.2.39. Rezultati mjerenja bilježe se u dnevnik čiji je oblik prikazan u tablici 3.3.

Tablica 3.3 - Obrazac za evidentiranje rezultata mjerenja debljine zaštitnog sloja betona armiranobetonskih konstrukcija

Konvencionalna oznaka oblikovati	Kontrolni brojevi područja koja se grade	Parametri armature konstrukcije prema tehničkoj dokumentaciji			Očitavanje instrumenata	navedena debljina zaštićenog betonski sloj, mm
		nal promjer armature,	položaj šipke	Debljina zaštite betonski sloj, mm

3.2.40. Stvarne vrijednosti debljine zaštitnog sloja betona i položaja čelične armature u konstrukciji na temelju rezultata mjerenja uspoređuju se s vrijednostima utvrđenim u tehničkoj dokumentaciji za te konstrukcije.

3.2.41. Rezultati mjerenja dokumentiraju se protokolom koji mora sadržavati sljedeće podatke:

Naziv strukture koja se ispituje;

Volumen serije i broj kontroliranih struktura;

Vrsta i broj korištenog uređaja;

Brojevi kontroliranih dijelova konstrukcija i dijagram njihovog položaja na konstrukciji;

Projektne vrijednosti geometrijskih parametara armature kontrolirane konstrukcije;

Rezultati provedenih ispitivanja;

Određivanje karakteristika čvrstoće armature

3.2.42. Proračunski otpori neoštećene armature mogu se uzeti prema projektnim podacima ili prema normama za projektiranje armiranobetonskih konstrukcija.

Za glatku armaturu - 225 MPa (klasa A-I);

Za ojačanje s profilom čiji grebeni tvore spiralni uzorak - 280 MPa (klasa A-II);

Za armiranje periodičnog profila, čiji grebeni tvore uzorak riblje kosti, - 355 MPa (klasa A-III).

Kruta armatura od valjanih profila uzima se u obzir u proračunima s proračunskom otpornošću od 210 MPa.

3.2.43. U nedostatku potrebne dokumentacije i informacija, klasa čelika za armaturu utvrđuje se ispitivanjem uzoraka izrezanih iz konstrukcije uz usporedbu granice razvlačenja, vlačne čvrstoće i istezanja pri prekidu s podacima GOST 380 ili približno prema vrsti armature. , profil armaturne šipke i vrijeme izgradnje objekta.

3.2.44. Položaj, broj i promjer armaturnih šipki određuju se ili otvaranjem i izravnim mjerenjima, ili korištenjem magnetskih ili radiografskih metoda (prema GOST 22904 odnosno GOST 17625).

3.2.45. Za određivanje mehaničkih svojstava čelika oštećenih konstrukcija preporuča se koristiti sljedeće metode:

Ispitivanje standardnih uzoraka izrezanih iz konstrukcijskih elemenata u skladu s uputama GOST 7564;

Ispitivanje površinskog sloja metala na tvrdoću u skladu s uputama GOST 18661.

3.2.46. Preporuča se rezanje uzoraka iz oštećenih elemenata na mjestima koja nisu pretrpjela plastičnu deformaciju zbog oštećenja, kako bi se nakon rezanja osigurala njihova čvrstoća i strukturna stabilnost.

3.2.47. Preporuča se odabrati praznine za uzorke u tri slična strukturna elementa (gornja vrpca, donja vrpca, prvi komprimirani nosač itd.) U količini od 1-2 komada. iz jednog elementa. Svi obradci moraju biti označeni na mjestima gdje su uzeti, a oznake su naznačene na dijagramima priloženim uz materijale za ispitivanje konstrukcija.

3.2.48. Karakteristike mehaničkih svojstava čelika - granica razvlačenja, vlačna čvrstoća i istezanje pri prekidu - dobivaju se ispitivanjem uzoraka na vlačnost prema GOST 1497.

Određivanje glavnih proračunskih otpora čeličnih konstrukcija provodi se dijeljenjem prosječne vrijednosti granice razvlačenja s faktorom sigurnosti materijala = 1,05 ili privremene otpornosti s faktorom sigurnosti = 1,05. U ovom slučaju, najmanja od pronađenih vrijednosti uzima se kao izračunati otpor.

Pri određivanju mehaničkih svojstava metala tvrdoćom površinskog sloja preporuča se koristiti prijenosne prijenosne instrumente: Poldi-Hutta, Bauman, VPI-2, VPI-3l i dr.

Podaci dobiveni tijekom ispitivanja tvrdoće pretvaraju se u karakteristike mehaničkih svojstava metala pomoću empirijske formule. Dakle, odnos između Brinellove tvrdoće i privremene otpornosti metala utvrđuje se formulom

gdje je Brinellova tvrdoća.

3.2.49. Identificirane stvarne karakteristike armatura uspoređuju se sa zahtjevima SNiP 2.03.01, a na temelju toga daje se procjena uporabljivosti armatura.

Određivanje čvrstoće betona laboratorijskim ispitivanjima

3.2.50. Laboratorijsko određivanje čvrstoće betonskih konstrukcija provodi se ispitivanjem uzoraka uzetih s tih konstrukcija.

Uzorci se uzimaju rezanjem jezgri promjera od 50 do 150 mm u područjima gdje slabljenje elementa ne utječe bitno na nosivost konstrukcije. Ova metoda daje najpouzdanije podatke o čvrstoći betona u postojećim konstrukcijama. Nedostatak mu je veliki intenzitet rada uzorkovanja i obrade uzoraka.

Pri određivanju čvrstoće iz uzoraka uzetih iz betonskih i armiranobetonskih konstrukcija treba se voditi uputama GOST 28570.

Bit metode je izmjeriti minimalne sile koje uništavaju betonske uzorke izbušene ili izrezane iz konstrukcije kada su statički opterećeni s konstantnom brzinom rasta opterećenja.

3.2.51. Oblik i nazivne dimenzije Ovisno o vrsti ispitivanja betona, uzorci moraju biti u skladu s GOST 10180.

3.2.52. Mjesta za uzimanje uzoraka betona trebaju biti određena nakon vizualnog pregleda konstrukcija, ovisno o njihovom stanju naprezanja, vodeći računa o minimalnom mogućem smanjenju u njima nosivost.

Preporuča se uzimanje uzoraka s mjesta udaljenih od spojeva i rubova konstrukcija. Nakon uzorkovanja, mjesta uzorkovanja treba zatvoriti sitnozrnastim betonom. Mjesta za bušenje ili izrezivanje betonskih uzoraka trebaju biti odabrana u područjima bez armature.

3.2.53. Za bušenje uzoraka iz betonskih konstrukcija koriste se bušilice tipa IE 1806 sa alat za rezanje u obliku prstenastih dijamantnih svrdla tipa SKA ili čeonih svrdla od tvrdog metala i uređaja “Bur Ker” i “Burker A-240”.

Za rezanje uzoraka iz betonskih konstrukcija koriste se strojevi za piljenje tipa URB-175, URB-300 s alatima za rezanje u obliku reznih dijamantnih diskova tipa AOK.

Dopušteno je koristiti drugu opremu i alate koji osiguravaju proizvodnju uzoraka koji zadovoljavaju zahtjeve GOST 10180.

3.2.54. Ispitivanje uzoraka na kompresiju i sve vrste napetosti, kao i izbor shema ispitivanja i opterećenja također se provodi u skladu s GOST 10180.

Potporne površine uzoraka ispitanih na tlačenje, ako su njihova odstupanja od ravnine pritisne ploče veće od 0,1 mm, moraju se ispraviti nanošenjem sloja izravnavajuće mase, koja treba biti cementna pasta, cementno-pješčani mort ili epoksidne smjese. Debljina sloja mase za izravnavanje na uzorku ne smije biti veća od 5 mm.

3.2.55. Čvrstoća betona ispitnog uzorka s točnošću od 0,1 MPa tijekom tlačnih ispitivanja i s točnošću od 0,01 MPa tijekom vlačnih ispitivanja izračunava se pomoću formula:

za kompresiju

za aksijalnu napetost

zatezno savijanje

Površina radnog presjeka uzorka, mm;

Sukladno tome, širina i visina poprečnog presjeka prizme i razmak između nosača pri ispitivanju uzoraka na vlačno savijanje, mm.

Da bi se čvrstoća betona u ispitivanom uzorku dovela do čvrstoće betona u uzorku osnovne veličine i oblika, čvrstoća dobivena navedenim formulama preračunava se pomoću formula:

za kompresiju

za aksijalnu napetost

vlačno cijepanje

zatezno savijanje

gdje su i koeficijenti koji uzimaju u obzir omjer visine cilindra i njegovog promjera, uzeti tijekom ispitivanja tlačnosti prema tablici 3.4, tijekom ispitivanja vlačnim cijepanjem prema tablici 3.5 i jednaki jedan za uzorke drugih oblika;

Faktori ljestvice uzimajući u obzir oblik i dimenzije poprečnog presjeka ispitanih uzoraka, koji se uzimaju prema tablici 3.6 ili određuju eksperimentalno prema GOST 10180.

Tablica 3.4

Od 0,85 do 0,94

Od 0,95 do 1,04

Od 1.05 do 1.14

Od 1.15 do 1.24

Od 1,25 do 1,34

Od 1,35 do 1,44

Od 1,45 do 1,54

Od 1,55 do 1,64

Od 1,65 do 1,74

Od 1,75 do 1,84

Od 1,85 do 1,95

Tablica 3.5

	1,04 ili manje

Tablica 3.6

		Napetost razdvajanja		Istezanje na savijanje	Aksijalna napetost
Mjere uzorka: brid kocke ili stranica kvadratne prizme, mm	Sve vrste betona	Teški beton	granulirani beton	Teški beton

3.2.56. Izvješće o ispitivanju mora se sastojati od izvješća o uzorkovanju, rezultata ispitivanja uzoraka i odgovarajuće reference na standarde prema kojima je ispitivanje provedeno.

3.2.57. Ako na betonskim konstrukcijama postoje vlažna područja i površinsko iscvjetavanje, utvrđuje se veličina tih područja i razlog njihove pojave.

3.2.58. Rezultati vizualnog pregleda armiranobetonskih konstrukcija bilježe se u obliku karte nedostataka ucrtanih na shematske planove ili presjeke građevine ili se sastavljaju tablice nedostataka s preporukama za klasifikaciju nedostataka i oštećenja s procjenom kategorija stanja konstrukcija.

Određivanje stupnja korozije betona i armature

3.2.59. Za određivanje stupnja korozijskog razaranja betona (stupanj karbonizacije, sastav novih formacija, strukturna oštećenja betona) koriste se fizikalno-kemijske metode.

Studija kemijski sastav nove formacije koje su nastale u betonu pod utjecajem agresivne okoline provode se diferencijalnim toplinskim i rendgenskim strukturnim metodama, koje se izvode u laboratorijskim uvjetima na uzorcima uzetim iz pogonskih konstrukcija.

Proučavanje strukturnih promjena u betonu provodi se pomoću ručnog povećala. Takav pregled omogućuje vam ispitivanje površine uzorka, prepoznavanje prisutnosti velikih pora, pukotina i drugih nedostataka.

Mikroskopskom metodom otkriva se relativni položaj i priroda prianjanja cementnog kamena i zrna agregata; stanje kontakta između betona i armature; oblik, veličina i broj pora; veličina i smjer pukotina.

3.2.60. Dubina karbonizacije betona određena je promjenama pH vrijednosti.

Ako je beton suh, navlažite oštećenu površinu čista voda, što bi trebalo biti dovoljno da se na površini betona ne stvori vidljiv film vlage. Višak vode se ukloni čistim filter papirom. Mokri i zračno suhi betoni ne zahtijevaju vlagu.

0,1% otopina fenolftaleina u etilnom alkoholu nanosi se na betonsku krhotinu kapaljkom ili pipetom. Kada se pH promijeni s 8,3 na 10, boja indikatora se mijenja iz bezbojne u svijetlo grimizno. Svježi lom betonskog uzorka u karboniziranoj zoni nakon nanošenja otopine fenolftaleina na njega ima siva boja, a u nekarboniziranoj zoni poprima svijetlu grimiznu boju.

Za određivanje dubine karbonizacije betona, približno minutu nakon nanošenja indikatora, izmjerite ravnalom, s točnošću od 0,5 mm, udaljenost od površine uzorka do granice jarko obojene zone u smjeru normalnom na površina. U betonima s ravnomjernom strukturom pora, granica jarko obojene zone obično se nalazi paralelno vanjska površina.

U betonima s nejednakom strukturom pora, granica karbonizacije može biti vijugava. U tom slučaju potrebno je izmjeriti najveću i prosječnu dubinu karbonizacije betona.

3.2.61. Čimbenici koji utječu na razvoj korozije betonskih i armiranobetonskih konstrukcija dijele se u dvije skupine: oni povezani sa svojstvima vanjske sredine (atmosferski i podzemne vode, proizvodno okruženje itd.) i zbog svojstava materijala (cementa, agregata, vode itd.) konstrukcija.

Pri procjeni opasnosti od korozije betonskih i armiranobetonskih konstrukcija potrebno je poznavati karakteristike betona: njegovu gustoću, poroznost, broj šupljina itd. Pri ispitivanju tehničkog stanja konstrukcija te karakteristike trebaju biti u središtu pozornosti. pozornost ispitivača.

3.2.62. Korozija armature u betonu uzrokovana je gubitkom zaštitna svojstva betona i pristupa vlazi, kisiku iz zraka ili plinovima koji stvaraju kiseline.

Korozija armature u betonu nastaje kada se lužnatost elektrolita koji okružuje armaturu smanji na pH jednak ili manji od 12, tijekom karbonizacije ili korozije betona, tj. korozija armature u betonu je elektrokemijski proces.

3.2.63. Pri ocjeni tehničkog stanja armature i ugradbenih dijelova zahvaćenih korozijom, prvo je potrebno utvrditi vrstu korozije i zahvaćena područja. Nakon utvrđivanja vrste korozije, potrebno je utvrditi izvore utjecaja i uzroke korozije armature.

3.2.64. Debljina produkata korozije određuje se mikrometrom ili pomoću instrumenata koji mjere debljinu nemagnetskih antikorozivnih premaza na čeliku (npr. ITP-1 i dr.).

Za periodičko armiranje profila potrebno je uočiti zaostalu izraženost grebena nakon skidanja.

Na mjestima gdje su proizvodi korozije čelika dobro očuvani, njihova se debljina može koristiti za grubu procjenu dubine korozije prema omjeru

gdje je prosječna dubina kontinuirane ravnomjerne korozije čelika;

Debljina proizvoda korozije.

3.2.65. Identifikacija stanja armature elemenata armiranobetonskih konstrukcija provodi se skidanjem zaštitnog sloja betona s izlaganjem radne i ugradbene armature.

Armatura je izložena na mjestima gdje je najviše oslabljena korozijom, što se otkriva ljuštenjem zaštitnog sloja betona i stvaranjem pukotina i hrđavih mrlja duž šipki armature.

Promjer armature mjeri se kalibrom ili mikrometrom. Na mjestima gdje je armatura bila podvrgnuta intenzivnoj koroziji, što je uzrokovalo otpadanje zaštitnog sloja, temeljito se čisti od hrđe do pojave metalnog sjaja.

3.2.66. Stupanj korozije armature procjenjuje se prema sljedećim kriterijima: priroda korozije, boja, gustoća proizvoda korozije, zahvaćena površina, površina poprečnog presjeka armature, dubina korozivnih oštećenja.

Uz kontinuiranu ravnomjernu koroziju, dubina korozijskih lezija određuje se mjerenjem debljine sloja hrđe, s ulceroznom korozijom - mjerenjem dubine pojedinačnih ulkusa. U prvom slučaju oštar nož Film hrđe se odvaja i njegova se debljina mjeri kalibrom. U slučaju rupičaste korozije preporuča se izrezati komade armature i ukloniti hrđu jetkanjem (uranjanjem armature u 10% otopinu klorovodične kiseline, koji sadrži 1% inhibitora urotropina) nakon čega slijedi ispiranje vodom.

Zatim se okovi moraju uroniti 5 minuta u zasićenu otopinu natrijeva nitrata, izvaditi i obrisati. Dubina ulkusa mjeri se indikatorom s iglom postavljenom na tronožac. Dubina korozije određena je očitanjem strelice indikatora kao razlike u očitanjima na rubu i dnu korozijske jame.

3.2.67. Prilikom identificiranja dijelova građevina s povećanim korozivno trošenje povezano s lokalnom (koncentriranom) izloženošću agresivnim čimbenicima, preporuča se prvo obratiti pozornost na sljedeće strukturne elemente i komponente:

Potporne jedinice splavi i podsplavi, u blizini kojih se nalaze lijevci za dovod vode unutarnje odvodnje:

Gornji pojasevi rešetki u čvorovima za spajanje svjetiljki za prozračivanje i regala raznih štitova na njih;

Gornji pojasovi rogova, duž kojih se nalaze krovne doline;

Čvorovi nosača nosača smješteni unutra zidovi od opeke;

Gornji dijelovi stupova smješteni unutar zidova od opeke.

Pregled betonskih i armiranobetonskih konstrukcija važan je dio pregleda građevine ili građevine u cjelini.

U ovom članku otkrivamo pristup pregledu betonskih i armiranobetonskih konstrukcija. Dugotrajnost rada zgrade ovisi o kvalificiranom obavljanju ovog dijela građevinske inspekcije.

Pregledi betonskih i armiranobetonskih konstrukcija građevine provode se kako u sklopu redovitih inspekcija tijekom rada, tako i prije dogradnje ili rekonstrukcije građevine, prije kupnje građevine ili prilikom utvrđivanja nedostataka u konstrukciji.

Ispravna procjena stanja betonskih i armiranobetonskih konstrukcija omogućuje nam pouzdanu procjenu njihove nosivosti, što će osigurati daljnji siguran rad ili nadgradnju/dogradnju.

Ocjenu tehničkog stanja betonskih i armiranobetonskih konstrukcija prema vanjski znakovi provodi se na temelju:

definicije geometrijske dimenzije strukture i njihovi dijelovi; Ovi su podaci nužni za izračune provjere. Za iskusnog stručnjaka ponekad je dovoljno vizualno procijeniti jasno nedovoljne dimenzije strukture.
usporedba stvarnih dimenzija konstrukcija s projektiranim dimenzijama; Stvarne dimenzije struktura igraju vrlo važnu ulogu, jer dimenzije su izravno povezane s proračunima nosivosti. Jedan od zadataka dizajnera je optimizirati dimenzije kako bi se izbjegla prekomjerna potrošnja Građevinski materijal, i, sukladno tome, povećani troškovi izgradnje. Mit da dizajneri uključuju višestruke sigurnosne margine u svoje izračune zapravo je mit. Faktori pouzdanosti i sigurnosti su naravno prisutni u izračunima, ali su u skladu sa SNiP za dizajn 1.1-1.15-1.3. oni. ne tako puno.
usklađenost stvarnog statičkog dijagrama rada konstrukcija usvojenog u proračunu; Stvarni dijagram opterećenja konstrukcija također je vrlo važan, jer Ako se ne poštuju proračunske dimenzije, zbog nedostataka u konstrukciji mogu se pojaviti dodatna opterećenja i momenti savijanja u konstrukcijama i sklopovima, što naglo smanjuje nosivost konstrukcija.
prisutnost pukotina, pukotina i razaranja; Prisutnost pukotina, lomljenja i razaranja pokazatelj je nezadovoljavajuće izvedbe konstrukcije ili ukazuje na lošu kvalitetu građevinskih radova.
položaj, priroda pukotina i širina njihovog otvora; Na temelju mjesta pukotina, njihove prirode i širine otvora, stručnjak može odrediti vjerojatni uzrok njihovog nastanka. Neke vrste pukotina dopušta SNiP u armiranobetonskim konstrukcijama, druge mogu ukazivati na smanjenje nosivosti građevna struktura.
država zaštitni premazi; Zaštitni premazi nazivaju se tako jer moraju zaštititi građevne konstrukcije od nepovoljnih i agresivnih utjecaja vanjskih čimbenika. Kršenje zaštitnih premaza, naravno, neće dovesti do trenutnog uništenja građevinske konstrukcije, ali će utjecati na njegovu trajnost.
progibi i deformacije konstrukcija; Prisutnost otklona i deformacija može dati stručnjaku priliku da procijeni izvedbu građevinske konstrukcije. Neki proračuni nosivosti građevinskih konstrukcija izvode se na temelju najvećih dopuštenih ugiba.
znakovi oslabljenog prianjanja armature na beton; Prianjanje armature na beton vrlo je važno jer beton ne radi na savijanje, već samo na pritisak. Rad savijanja u armiranobetonskim konstrukcijama osigurava armatura, koja se može prednapregnuti. Nedostatak adhezije između armature i betona ukazuje da je smanjena nosivost armiranobetonske konstrukcije na savijanje.
prisutnost rupture armature; Puknuća armature ukazuju na smanjenje nosivosti do kategorije hitnog stanja.
uvjeti sidrenja uzdužne i poprečne armature; Sidrenje uzdužne i poprečne armature osigurava ispravan rad armiranobetonska konstrukcija građevine. Kršenje sidrišta može dovesti do hitnog stanja.
stupanj korozije betona i armature. Korozija betona i armature smanjuje nosivost armiranobetonske konstrukcije, jer debljina betona i promjer armature smanjuju se zbog korozije. Debljina betona i promjer armature jedna su od važnih veličina u proračunu nosivosti armiranobetonske konstrukcije.

Veličina (širina) otvora pukotina u betonu mjeri se u područjima njihovog najvećeg otvora i na razini armature vlačne zone elementa, jer ovo daje najcjelovitiju ideju o izvedbi građevinske konstrukcije.

Stupanj otvaranja pukotina određuje se u skladu sa SNiP 52-01-2003.

Pukotine u betonu analiziraju se sa stajališta konstrukcijskih značajki i naprezno-deformacijskog stanja armiranobetonske konstrukcije. Ponekad se pukotine pojavljuju zbog kršenja tehnologije proizvodnje, skladištenja i transporta.

Stoga je zadatak stručnjaka (vještaka) utvrditi vjerojatni uzrok nastanka pukotina i procijeniti utjecaj tih pukotina na nosivost građevne konstrukcije.

Tijekom pregleda betonskih i armiranobetonskih konstrukcija stručnjaci određuju čvrstoću betona. U tu svrhu koriste se nerazorne metode ispitivanja odn laboratorijske pretrage i vođeni su zahtjevima GOST 22690, GOST 17624, SP 13-102-2003. Prilikom pregleda koristimo nekoliko uređaja za nerazorno ispitivanje (impulsno-impulsna metoda IPS-MG4, ONICS; ultrazvučna metoda UZK MG4.S; uređaj za otkidanje s čipiranjem POS, a po potrebi koristimo i “Kashkarov” čekić"). Dajemo zaključak o stvarnim karakteristikama čvrstoće na temelju očitanja najmanje dva instrumenta. Imamo i mogućnost istraživanja odabranih uzoraka u laboratoriju.

Ocjena tehničkog stanja građevina na temelju vanjskih obilježja temelji se na definiciji sljedeći čimbenici:

geometrijske dimenzije konstrukcija i njihovih presjeka;
prisutnost pukotina, pukotina i razaranja;
stanje zaštitnih premaza (boje i lakovi, žbuke, zaštitne mreže itd.);
progibi i deformacije konstrukcija;
kršenje prianjanja armature na beton;
prisutnost rupture armature;
uvjeti sidrenja uzdužne i poprečne armature;
stupanj korozije betona i armature.

Pri određivanju geometrijskih parametara konstrukcija i njihovih presjeka bilježe se sva odstupanja od njihovog projektnog položaja. Određivanje širine i dubine otvora pukotine treba provesti prema gore navedenim preporukama.

Preporuča se mjeriti širinu otvora pukotine prvenstveno na mjestima najvećeg otvaranja pukotina iu razini vlačne zone elementa. Stupanj otvaranja pukotine uspoređuje se s regulatorni zahtjevi prema graničnim stanjima druge skupine, ovisno o vrsti i uvjetima rada konstrukcija. Potrebno je razlikovati pukotine čija je pojava uzrokovana naprezanjima koja se manifestiraju u armiranobetonskim konstrukcijama tijekom izrade, transporta i ugradnje od pukotina uzrokovanih pogonskim opterećenjem i utjecajima okoline.

Pukotine nastale u razdoblju prije rada objekta su: tehnološke, pukotine skupljanja, uzrokovane brzim sušenjem površinskog sloja betona i smanjenjem volumena, kao i pukotine od bubrenja betona; uzrokovano neravnomjernim hlađenjem betona; pukotine koje su se pojavile u montažnim armiranobetonskim elementima tijekom skladištenja, transporta i ugradnje, u kojima su konstrukcije bile izložene utjecaju sile vlastite težine prema shemama koje nisu predviđene projektom.

Pukotine koje su se pojavile tijekom operativnog razdoblja uključuju: pukotine nastale kao posljedica temperaturnih deformacija zbog kršenja zahtjeva za izradu dilatacijskih spojeva; uzrokovano neravnomjernom sedimentacijom baze funte, što može biti posljedica kršenja zahtjeva strukture sedimenta dilatacijski spojevi, provođenje zemljani radovi u neposrednoj blizini temelja bez posebnih mjera; uzrokovana udarima sila koji prelaze nosivost armiranobetonskih elemenata.

Pukotine tipa sile moraju se razmatrati sa stajališta stanja naprezanja i deformacija armiranobetonske konstrukcije.

Najčešći tipovi pukotina u armiranobetonskim konstrukcijama su:

a) u elementima za savijanje koji rade po grednoj shemi (grede, grede) pojavljuju se pukotine, okomite (normalne) na uzdužnu os, zbog pojave vlačnih naprezanja u zoni djelovanja najvećih momenata savijanja, nagnutih prema uzdužnoj osi. osi, uzrokovane glavnim vlačnim naprezanjima u zoni djelovanja posmičnih sila i momenata savijanja (sl. 2.32).

Riža. 2.32.

radeći prema shemi snopa

1 - normalne pukotine u zoni maksimalnog momenta savijanja;
2 - nagnute pukotine u zoni najveće poprečne sile;
3 - pukotine i drobljenje betona u komprimiranoj zoni.

Normalne pukotine imaju najveću širinu otvora u krajnjim vlačnim vlaknima poprečnog presjeka elementa. Kose pukotine počinju se otvarati u središnjem dijelu bočnih ploha elementa - u zoni najvećih tangencijalnih naprezanja, a zatim se razvijaju prema istegnutoj plohi.

Stvaranje nagnutih pukotina na potpornim krajevima greda i nosača nastaje zbog njihove nedovoljne nosivosti duž nagnutih presjeka.

Vertikalne i kose pukotine u rasponima greda i nosača ukazuju na njihovu nedovoljnu nosivost u smislu momenta savijanja.

Drobljenje betona u stisnutoj zoni presjeka elemenata za savijanje ukazuje na iscrpljenost nosivosti konstrukcije;

b) mogu se pojaviti pukotine u pločama:

u središnjem dijelu ploče, u smjeru preko radnog raspona s maksimalnim otvorom na donjoj površini ploče;

na područja podrške, ima smjer preko radnog raspona s maksimalnim otvorom na gornjoj površini ploče;

radijalno i krajnje, s mogućim gubitkom zaštitnog sloja i razaranjem betonske ploče;

duž armature duž donje ravnine zida.

Pukotine u nosivim dijelovima ploča preko radnog raspona ukazuju na nedovoljnu nosivost momenta oslonca na savijanje.

Karakterističan je razvoj pukotina podrijetlom od sile na donjoj površini ploča s različitim omjerima stranica (slika 2.33). U tom slučaju beton komprimirane zone ne smije se oštetiti. Urušavanje betona stisnute zone ukazuje na opasnost od potpunog uništenja ploče;

Riža. 2.33. Karakteristične pukotine na donjoj površini ploča: a - rad prema shemi greda na / 2 //, > 3; b - oslonjen duž konture na / 2 //, 1.5

c) vertikalne pukotine nastaju na rubovima stupova, a horizontalne pukotine u stupovima.

Vertikalne pukotine na rubovima stupova mogu nastati kao posljedica pretjeranog savijanja armaturnih šipki. Ovaj se fenomen može dogoditi u onim stupovima i njihovim područjima gdje se stezaljke rijetko postavljaju (Sl. 2.34).

Riža. 2.34.

Horizontalne pukotine u armiranobetonski stupovi ne predstavljaju neposrednu opasnost ako je njihova širina mala, ali kroz takve pukotine u armaturu mogu ući ovlaženi zrak i agresivni reagensi, uzrokujući koroziju metala,

Pojava uzdužnih pukotina duž armature u stisnutim elementima ukazuje na destrukciju povezanu s gubitkom stabilnosti (izvijanje) uzdužne stisnute armature zbog nedovoljne količine poprečne armature;

d) pojava u elementima savijanja poprečne pukotine, okomite na uzdužnu os elementa, koja prolazi kroz cijeli presjek (slika 2.35), može biti povezana s utjecajem dodatnog momenta savijanja u horizontalnoj ravnini, okomito na ravninu djelovanje glavnog momenta savijanja (na primjer, od horizontalnih sila koje nastaju u gredama dizalice). Pukotine u vlačnim armiranobetonskim elementima imaju istu prirodu, ali su pukotine vidljive na svim stranama elementa i okružuju ga;
e) pukotine u potpornim područjima i krajevima armiranobetonskih konstrukcija.

Otkrivene pukotine na krajevima prednapetih elemenata, orijentiranih duž armature, ukazuju na kršenje sidrišta armature. O tome svjedoče i kose pukotine u područjima oslonaca, koje prelaze područje u kojem se nalazi prednapregnuta armatura i protežu se do donjeg ruba ruba oslonca (sl. 2.36);

f) rešetkasti elementi ukrućenih armiranobetonskih rešetki mogu doživjeti pritisak, napetost, au potpornim čvorovima - djelovanje

sile rezanja. Tipično oštećenje

Riža. 2.36.

1 - u slučaju kršenja sidrišta napregnute armature;
2 - na

nedostatnost

neizravni

pojačanje

Riža. 2.35.

avionima

Dinamika tijekom uništavanja pojedinih dijelova takvih rešetki prikazana je na sl. 2.37. Osim pukotina, 2 (sl. 2.38) u potpornoj jedinici mogu se pojaviti oštećenja tipova 1, 2, 4. Pojava vodoravnih pukotina u donjem prednapetom pojasu tipa 4 (vidi sl. 2.37) ukazuje na odsutnost ili nedostatnost poprečne armature u stlačenom betonu. Normalne (okomite na uzdužnu os) pukotine tipa 5 pojavljuju se u vlačnim šipkama kada nije osigurana otpornost elemenata na pucanje. Pojava oštećenja u obliku prirubnica tipa 2 ukazuje na iscrpljenost čvrstoće betona u pojedinim područjima stisnutog pojasa ili na podlozi.

Riža. 2.37.

prednapregnut remen:

1 - nagnuta pukotina na potpornoj jedinici; 2 - pucanje prirubnica; 3 - radijalne i okomite pukotine; 4 - horizontalna pukotina; 5 - vertikalne (normalne) pukotine u vlačnim elementima; 6 - nagnute pukotine u komprimiranom pojasu rešetke; 7 - pukotine u sklopu donje tetive

Defekti u obliku pukotina i pucanja betona duž armature armiranobetonskih elemenata također mogu biti uzrokovani korozijskim razaranjem armature. U tim slučajevima dolazi do poremećaja prianjanja uzdužne i poprečne armature na beton. Gubitak prianjanja između armature i betona zbog korozije može biti

Riža. 2.38.

postaviti lupkanjem po betonskoj površini (čuju se šupljine).

Uzdužne pukotine duž armature s poremećajem njezine adhezije na beton mogu biti uzrokovane i temperaturnim naprezanjima tijekom rada konstrukcija sa sustavnim zagrijavanjem iznad 300°C ili posljedicama požara.

U elementima za savijanje, u pravilu, povećanje otklona i kutova rotacije dovodi do pojave pukotina. Progibi elemenata za savijanje veći od 1/50 raspona sa širinom otvora pukotine u vlačnoj zoni većom od 0,5 mm mogu se smatrati neprihvatljivim (hitno). Vrijednosti najvećih dopuštenih otklona za armiranobetonske konstrukcije dane su u tablici. 2.10.

Određivanje i procjena stanja premaza armiranobetonskih konstrukcija treba se provesti prema metodologiji navedenoj u GOST 6992-68. U ovom slučaju bilježe se sljedeće glavne vrste oštećenja: pucanje i ljuštenje, koje karakterizira dubina razaranja gornjeg sloja (prije temeljnog premaza), mjehurići i žarišta korozije, karakterizirani veličinom žarišta (promjer) , mm. Površina pojedinih vrsta oštećenja premaza izražava se približno u postocima u odnosu na cjelokupnu obojenu površinu konstrukcije (elementa).

Učinkovitost zaštitnih premaza pri izlaganju agresivnoj okolini određena je stanjem betonskih konstrukcija nakon uklanjanja zaštitnih premaza.

Tijekom vizualnih pregleda vrši se približna procjena čvrstoće betona. Metoda se temelji na lupkanju površine konstrukcije čekićem težine 0,4-0,8 kg izravno na očišćenu žbuku od betona ili na dlijeto postavljeno okomito na površinu elementa. Više zvuk zvona pri nabijanju odgovara jačem i gušćem betonu. Za dobivanje pouzdanih podataka o čvrstoći betona treba koristiti metode i instrumente navedene u poglavlju o kontroli čvrstoće.

Ako na betonu konstrukcije postoje vlažna područja i površinska eflorescencija, utvrđuje se veličina tih područja i razlog njihove pojave. Rezultati vizualnog pregleda armiranobetonskih konstrukcija bilježe se u obliku karte nedostataka ucrtanih na shematskim planovima ili dijelovima zgrade ili se izrađuju tablice nedostataka s preporukama za klasifikaciju.

VRIJEDNOST NAJVEĆIH DOPUŠTENIH UKLOPA ARMIRANOG BETONA

KONSTRUKCIJE

Tablica 2.10

Bilješka. Kod stalnih, dugotrajnih i kratkotrajnih opterećenja, progib greda i ploča ne smije biti veći od 1/150 raspona i I/75 konzolnog prepusta.

kacija nedostataka i oštećenja s ocjenom kategorije stanja konstrukcija.

Kako bi se procijenila priroda procesa korozije i stupanj izloženosti agresivnom okruženju, razlikuju se tri glavne vrste korozije betona.

Tip I uključuje sve korozijske procese koji se odvijaju u betonu pod djelovanjem tekućih medija ( vodene otopine), koji može otopiti komponente cementnog kamena. Sastojci cementnog kamena se otapaju i uklanjaju iz cementnog kamena.

Korozija tipa II uključuje procese u kojima dolazi do kemijskih interakcija - reakcija izmjene - između cementnog kamena i otopine, uključujući i izmjenu kationa. Rezultirajući produkti reakcije su ili lako topljivi i uklonjeni iz strukture kao rezultat difuzijskog ili filtracijskog protoka, ili se talože u obliku amorfne mase koja nema adstringentna svojstva i ne utječe na daljnji destruktivni proces.

Ovu vrstu korozije predstavljaju procesi koji nastaju djelovanjem otopina kiselina i određenih soli na beton.

Korozija tipa III uključuje sve one procese korozije betona, uslijed kojih se produkti reakcije nakupljaju i kristaliziraju u porama i kapilarama betona. U određenoj fazi razvoja ovih procesa, rast kristalnih formacija uzrokuje pojavu sve većih naprezanja i deformacija u ogradnim stijenkama, a zatim dovodi do razaranja strukture. Ova vrsta može uključivati procese korozije pod djelovanjem sulfata povezanih s nakupljanjem i rastom kristala hidrosulfoaluminata, gipsa itd. Uništavanje betona u konstrukcijama tijekom njihovog rada događa se pod utjecajem mnogih kemijskih i fizičko-mehaničkih čimbenika. To uključuje heterogenost betona, povećano naprezanje u materijalu različitog podrijetla, što dovodi do mikropukotina u materijalu, naizmjenično vlaženje i sušenje, periodično smrzavanje i otapanje, nagle promjene temperature, izlaganje solima i kiselinama, ispiranje, poremećaj kontakta između cementni kamen i agregati, korozijska armatura čelika, razaranje agregata pod utjecajem cementnih lužina.

Složenost proučavanja procesa i čimbenika koji uzrokuju uništavanje betona i armiranog betona objašnjava se činjenicom da, ovisno o radnim uvjetima i vijeku trajanja konstrukcija, mnogi čimbenici istodobno djeluju, što dovodi do promjena u strukturi i svojstvima materijala. Za većinu konstrukcija u dodiru sa zrakom karbonizacija je karakterističan proces koji slabi zaštitna svojstva betona. Karbonizaciju betona može uzrokovati ne samo ugljični dioksid u zraku, već i drugi kiseli plinovi sadržani u industrijskoj atmosferi. Tijekom procesa karbonizacije, ugljični dioksid iz zraka prodire u pore i kapilare betona, otapa se u tekućini pora i reagira s kalcijevim oksidom hidroaluminatom, stvarajući slabo topljivi kalcijev karbonat. Karbonizacija smanjuje lužnatost vlage sadržane u betonu, što dovodi do smanjenja tzv. pasivizirajućeg (zaštitnog) učinka alkalnih medija i korozije armature u betonu.

Za određivanje stupnja korozijskog razaranja betona (stupanj karbonizacije, sastav novih formacija, strukturna oštećenja betona) koriste se fizikalno-kemijske metode.

Proučavanje kemijskog sastava novih formacija koje su nastale u betonu pod utjecajem agresivnog okoliša provodi se pomoću diferencijalnih toplinskih i rendgenskih strukturnih metoda, koje se provode u laboratorijskim uvjetima na uzorcima uzetim iz pogonskih konstrukcija. Proučavanje strukturnih promjena u betonu provodi se pomoću ručnog povećala, koje daje malo povećanje. Takav pregled omogućuje vam ispitivanje površine uzorka, prepoznavanje prisutnosti velikih pora, pukotina i drugih nedostataka.

Koristeći mikroskopsku metodu, moguće je identificirati relativni položaj i prirodu prianjanja cementnog kamena i zrna agregata; stanje kontakta između betona i armature; oblik, veličina i broj pora; veličina i smjer pukotina.

Dubina karbonizacije betona određena je promjenama pH vrijednosti.

Ako je beton suh, okrhnutu površinu navlažiti čistom vodom, koja bi trebala biti dovoljna da se na površini betona ne stvori vidljiv film vlage. Višak vode se ukloni čistim filter papirom. Mokri i zračno suhi betoni ne zahtijevaju vlagu.

0,1% otopina fenolftaleina u etilnom alkoholu nanosi se na betonsku krhotinu kapaljkom ili pipetom. Kada se pH promijeni s 8,3 na 14, boja indikatora se mijenja iz bezbojne u svijetlo grimizno. Svježi lom betonskog uzorka u karboniziranoj zoni nakon nanošenja otopine fenolftaleina ima sivu boju, a u nekarboniziranoj zoni poprima svijetlu grimiznu boju.

Otprilike minutu nakon nanošenja indikatora, izmjerite ravnalom, s točnošću od 0,5 mm, udaljenost od površine uzorka do granice jarko obojene zone u smjeru okomitom na površinu. Izmjerena vrijednost je dubina karbonatizacije betona. U betonima s ravnomjernom strukturom pora, granica jarko obojene zone obično se nalazi paralelno s vanjskom površinom. U betonima s nejednakom strukturom pora, granica karbonizacije može biti vijugava. U tom slučaju potrebno je izmjeriti najveću i prosječnu dubinu karbonizacije betona. Čimbenici koji utječu na razvoj korozije betonskih i armiranobetonskih konstrukcija dijele se u dvije skupine: oni koji se odnose na svojstva vanjske okoline – atmosferske i podzemne vode, industrijsko okruženje i dr., te oni koji su uzrokovani svojstvima materijala (cement, agregati). , vode itd.) strukture.

Za operativne strukture teško je odrediti koliko i čega kemijski elementi ostali u površinskom sloju, te mogu li nastaviti svoje razorno djelovanje. Pri procjeni opasnosti od korozije betonskih i armiranobetonskih konstrukcija potrebno je poznavati karakteristike betona: njegovu gustoću, poroznost, broj šupljina itd.

Procesi korozije armiranobetonskih konstrukcija i metode zaštite od nje složeni su i raznoliki. Razaranje armature u betonu nastaje gubitkom zaštitnih svojstava betona i pristupom vlage, atmosferskog kisika ili plinova koji stvaraju kiseline. Korozija armature u betonu je elektrokemijski proces. Kako je čelik za armaturu heterogene strukture, kao i medij u kontaktu s njim, stvoreni su svi uvjeti za pojavu elektrokemijske korozije.

Do korozije armature u betonu dolazi kada se lužnatost elektrolita koji okružuje armaturu smanji na pH jednak ili manji od 12, zbog karbonizacije ili korozije betona.

Pri ocjeni tehničkog stanja armature i ugradbenih dijelova zahvaćenih korozijom, prvo je potrebno utvrditi vrstu korozije i zahvaćena područja. Nakon utvrđivanja vrste korozije, potrebno je utvrditi izvore utjecaja i uzroke korozije armature. Debljina produkata korozije određuje se mikrometrom ili instrumentima koji mjere debljinu nemagnetskih antikorozivnih premaza na čeliku (npr. ITP-1, MT-ZON i dr.).

Za periodičko armiranje profila potrebno je uočiti zaostalu izraženost grebena nakon skidanja.

Na mjestima gdje su produkti korozije postali dobro očuvani, moguće je grubo procijeniti dubinu korozije prema njihovoj debljini pomoću omjera

gdje je 8 a. - prosječna dubina kontinuirane ravnomjerne korozije čelika; - debljina produkata korozije.

Identifikacija stanja armature elemenata armiranobetonskih konstrukcija provodi se skidanjem zaštitnog sloja betona s izlaganjem radne i ugradbene armature.

Armatura je izložena na mjestima gdje je najviše oslabljena korozijom, što se otkriva ljuštenjem zaštitnog sloja betona i stvaranjem pukotina i hrđavih mrlja duž šipki armature. Promjer armature mjeri se kalibrom ili mikrometrom. Na mjestima gdje je armatura bila podvrgnuta intenzivnoj koroziji, što je uzrokovalo otpadanje zaštitnog sloja, temeljito se čisti od hrđe do pojave metalnog sjaja.

Stupanj korozije armature procjenjuje se prema sljedećim kriterijima: priroda korozije, boja, gustoća proizvoda korozije, zahvaćena površina, površina poprečnog presjeka armature, dubina korozivnih oštećenja.

Uz kontinuiranu ravnomjernu koroziju, dubina korozijskih lezija određuje se mjerenjem debljine sloja hrđe, s ulceroznom korozijom - mjerenjem dubine pojedinačnih ulkusa. U prvom slučaju, sloj hrđe se odvaja oštrim nožem i njegova debljina se mjeri kalibrom. Pretpostavlja se da je dubina korozije jednaka ili polovici debljine sloja hrđe ili polovici razlike između projektiranog i stvarnog promjera armature.

U slučaju rupičaste korozije preporuča se izrezati komade armature, ukloniti hrđu jetkanjem (uronjenje armature u 10% otopinu klorovodične kiseline koja sadrži 1% inhibitora urotropina) te isprati vodom. Zatim se okovi moraju uroniti 5 minuta u zasićenu otopinu natrijeva nitrata, izvaditi i obrisati. Dubina ulkusa mjeri se indikatorom s iglom postavljenom na tronožac.

Dubina korozije određena je očitanjem strelice indikatora kao razlike u očitanjima na rubu i dnu korozijske jame. Prilikom identificiranja područja konstrukcija s povećanim korozivnim trošenjem povezanim s lokalnom (koncentriranom) izloženošću agresivnim čimbenicima, preporuča se prvo obratiti pozornost na sljedeće elemente i komponente konstrukcija:

potporne jedinice splavi i podsplavi, u blizini kojih se nalaze lijevci za dovod vode unutarnjeg odvodnog sustava;
gornje tetive rešetki na mjestima gdje su na njih spojene svjetiljke za prozračivanje i stupovi za usmjeravanje vjetra;
gornji pojasevi rogova, duž kojih se nalaze krovne doline;
potporni čvorovi rešetki smješteni unutar zidova od opeke;
gornji dijelovi stupova koji se nalaze unutar zidova od opeke;
dno i baze stupova koji se nalaze na ili ispod razine poda, posebno tijekom mokrog čišćenja u prostoriji (hidrauličko pranje);
odjeljci stupaca višekatnice prolazak kroz strop, posebno kada mokro brisanje prašine u zatvorenom prostoru;
dijelovi pokrovnih ploča smješteni duž dolina, na lijevcima unutarnjeg sustava odvodnje, na vanjskom ostakljenju i krajevima lampiona, na krajevima zgrade.